1) physical G
物理晶界
1.
The rate-dependent crystallographic finite element program was implemented for the analysis of the elastic-plastic stress fields near grain boundary(GB) in anisotropic bicrystals and tricrystals,taking the different crystallographic orientations,geometry GB and physical GB into consideration.
采用率相关的晶体滑移有限元程序对具有不同晶体取向的双晶体晶界附近及三晶体三晶粒交汇处的弹塑性应力场进行了计算,考虑了几何晶界和物理晶界的影响。
2) intercrystalline phase
晶界物相
1.
Effect of intercrystalline phase of grown PCD to its thermal stability;
生长型聚晶金刚石晶界物相对热稳定性影响
3) grain boundary carbide
晶界碳化物
1.
The results show that variations of short-term creep rupture life of the alloy are closely correlative with the grain boundary carbide concentration ( C ) and the grain size ( r ) of γ′ phases.
结果表明 ,热处理后该合金高温短时持久寿命的变化与晶界碳化物浓度C及γ′相颗粒平均半径r的变化密切相关。
2.
The main cause is high Mn content and low Si content in the crankshaft material,and forming grain boundary carbide due to improper cooling after casting,in addition,forming higher internal stress due to casting cooling in the sand box,and causing brittle fracture during unpacking the box.
QT700-2大截面曲轴在浇涛后的拆箱过程中发生断裂现象,经分析主要是由于曲轴含Mn量偏高、含Si量偏低,浇铸后冷却不当形成晶界碳化物;并且铸件在砂箱中冷透,形成较大的内应力,拆箱时造成脆性断裂。
4) grain boundary carbides
晶界碳化物
1.
The effects of grain boundary carbides on 850℃ yield strength was studied.
通过对ＧＨ５８６合金在不同固溶处理温度下的金相组织观察、晶界碳化物萃取复型的透射电镜观察、定量相分析及８５０℃拉伸性能的测试，研究了晶界碳化物对合金高温拉伸性能的影响。
2.
In present paper,the model about the growth of grain boundary carbides and chromium depletion region during ther- mal treatment(TT)for GH3690 alloy is founded.
本文建立了 GH3690合金在特殊时效处理(TT 处理)过程中晶界碳化物的长大及贫铬区演化模型,并首次利用 DICTRA 软件及相应数据库,分析了 TT 处理对晶界附近铬元素扩散和晶界碳化物长大机制的影响。
5) grain boundary precipitates
晶界沉淀物
6) grain boundary precipitate
晶界析出物
补充资料：高温合金晶界强化
高温合金晶界强化
grain boundary strengthening of superalloy
gaowen heJ一n]Ingjleq旧nghuo高温合金晶界强化(grain boundarystrengthening of superalloy)添加微量元素改善晶界状态达到高温合金强化的目的。晶界的晶体结构不规则，原子排列混乱，晶格歪扭，又存在各种晶体缺陷(如位错、空洞等)，因此晶界在高温变形时是一个薄弱环节。在高温蠕变时，晶界形变量占总形变量的5。%，因此强化晶界就成为高温合金强化的一个重要部分。一些有害杂质元素的溶解度很小且往往偏析于晶界，生成低熔点共晶化合物。硫在y一Fe中的溶解度只有0.015%。因此合金中所含的硫在铁中易形成熔点为988C的Fe十FeS低熔点共晶。硫在镍中会形成熔点只有644C的Ni+Ni3S:共晶。这些低熔点共晶在晶界的形成会大大恶化合金的热加工性能和高温热强性。通常高温合金中的硫含量控制在0.015%以下，优质高温合金控制在0.005%~。 .007写以下。美国宇航材料标准AMS228。规定镍基高温合金必须满足杂质控制标准，要求秘、佗、啼、铅、硒5个元素含量分别在(0.5~5)浓10一6以下，同时对锑、砷、锡、稼、锗、金、锢、汞、钾、钠、社、银、锡、铀、锌等15个微量杂质元素的含量分别控制在50x10一6以下，其总和还不允许超过4。。\10一6。为了消除有害杂质和气体的不利作用，进一步净化和强化晶界，可以加入一些微量元素，诸如硼、错、铅、镁、钙、钡、斓和饰等。硼在晶界偏聚，形成M3B:硼化物(见高温合金材料的间隙相)进行强化。硼能抑制晶界片层状、胞状析出相以及改善碳化物密集不均匀分布的状态，因而对热强性有利。铁、镍基高温合金中硼含量总在。.05%以下，通常控制在0.01%~。.02%左右。铸造高温合金中硼含量略高，一般可达。.02%一0.03%左右。错和硼有类似作用，但其效果不如硼大。镁是晶界偏聚元素，使晶界碳化物呈颗粒状分布，因而阻止沿晶裂纹的快速扩展，有利于热强性。镁使高温合金的蠕变第二阶段延长，第三阶段扩展，因而获得高的塑性和长的断裂寿命。由于镁使持久断裂塑性提高，可以大大改善持久缺口敏感性。镁还有去除杂质元素的洁净作用。镁、钙、钡、斓和柿等元素由于化学性活泼，与氧有很大的亲和力，可以在冶炼过程中起良好的脱氧去气作用，又能和一些低熔点杂质生成密度较小的难熔化合物，消除有害杂质在晶界的不利作用。这些微量元素的加人量都有一个最佳量，过量加入反而会使热强性下降。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条