1) Elastic pulse buckling
弹性动屈曲
2) elastic_plastic dynamic buckling
弹塑性动力屈曲
1.
An increment numerical method is used to analyze the elastic_plastic dynamic buckling of ring_stiffened cylindrical shells under axial fluid_solid impact loading on the basis of discrete stiffeners model,and taking account of large deflections and strain_rate sensitive yielding material properties.
基于“离散加筋”模型 ,考虑了大挠度和材料硬化应变率敏感特性的影响 ,借助增量数值解法研究了环向加筋圆柱壳在轴向流 -固冲击载荷作用下的弹塑性动力屈曲。
4) elastic dynamic buckling
弹性动力屈曲
1.
When a cylindrical shell is subjected to dynamic impulsive loading in radialdirection and the ratio of radius-to-thickness exceeds a special value, the cylindrical shell will produce elastic dynamic buckling.
当圆柱壳承受径向脉冲载荷时，如果其径厚比大于一特定值，圆柱壳将产生弹性动力屈曲。
5) elastic buckling
弹性屈曲
1.
Two different forms of the wall system with and without stiffeners at two edges are considered in the analysis,and their elastic buckling loads and corresponding buckling modes are investigated theoretically.
提出一种新型的两侧边开缝的钢板剪力墙,并对其两侧边有无加劲肋的两种结构形式进行有限元弹性屈曲分析,分别讨论其临界屈曲荷栽和屈曲模态。
2.
This paper addersses its elastic buckling load and buckling mode under axial loading.
利用有限元软件ANSYS分析了梭形三肢钢管格构柱的几何参数对其弹性屈曲荷载和屈曲模态的影响。
6) Elastic-plastic buckling
弹塑性屈曲
1.
Elastic and elastic-plastic buckling behavior of SHS steel tube filled with concrete;
钢管填充混凝土后弹性与弹塑性屈曲分析
2.
The finite element analysis software ANSYS was adopted to analyze the elastic-plastic buckling behavior of SPDB with stiffened panel at both edges.
介绍了一种新型的抗侧力结构体系——钢板深梁;利用有限元分析软件ANSYS分析了两侧加劲钢板深梁的弹塑性屈曲性能,讨论了深梁跨高比、宽厚比等参数对钢板深梁屈曲性能的影响。
3.
Former studise generally applied energy methods to anaiyze buckling ofbeam web based on theory of elastic stability, and most of them didn t considerelastic-plastic buckling behavior of beam web.
然而，实际工程中的梁腹板，其在多种应力的联合作用下，不免会有发生弹塑性屈曲的可能。
补充资料：弹性流体动压润滑
摩擦体表面的弹性变形和润滑液体的压力- 粘度效应，对润滑膜厚度和压力分布起显著影响的流体动压润滑。滚动轴承、齿轮传动和凸轮机构等点、线接触的摩擦副在一定条件下都有可能形成弹性流体动压润滑。计算弹性流体动压润滑膜厚度时，如使用经典润滑力学方程(如马丁方程)，其值往往与实测结果差别极大。20世纪40年代末，苏联A.M.埃特尔和A.H.格鲁宾初步建立了弹性流体动压润滑计算方程。60年代，英国D.道森和G.R.希金森运用迭代程序进行数值计算，求得两弹性圆柱体平行接触面间的最薄润滑膜的计算方程。70年代，英国K.L.约翰逊、C.J.胡克和美国H.S.郑绪云等均曾提出点、线接触摩擦副的弹性流体动压润滑计算方程和相应的适用范围。图为典型的弹性流体动压润滑膜压力分布。在弹性流体动压润滑中，常采用膜厚比判断接触表面的润滑状态：式中h为油膜厚度;为综合表面粗糙度；h0为接触表面间的最薄润滑膜厚度;1、2 分别为两摩擦表面粗糙度的均方根值。一般说来，当＜ 1时，会产生粘着；1≤≤3时，摩擦副处于部分弹性流体动压润滑状态，有可能发生粘着磨损；＞ 3时，摩擦副处于全膜润滑状态，可认为不会发生粘着磨损。使用一般矿物油润滑和一般加工质量的几种常见的摩擦副，其膜厚比范围约为:滚动轴承,=1～2.4；齿轮传动，=0.6～1.8；凸轮机构，=0.3～1.2。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条