1) hyperchaotic oscillators
超混沌振荡器
1.
Synchronization in coupled hyperchaotic oscillators is studied.
研究了一个超混沌振荡器的耦合同步问题 ,只用单变量单向耦合就可实现两个超混沌振荡器的同步 。
2) chaotic oscillator
混沌振荡器
1.
The Research on Chaotic Theory and Chaotic Oscillator;
混沌理论及混沌振荡器的研究
3) chaos oscillation
混沌振荡
1.
An adaptive control method for chaos oscillation in power system is put forward in this paper.
提出了电力系统混沌振荡自适应控制的一种方法。
2.
Because of power systems being more and more complicated, besides low frequency oscillation by minus damp, there is also chaos oscillation that can not be dispelled by PSS in power systems.
由于电力系统的日趋复杂和庞大,电力系统除了因负阻尼引起的低频振荡外,还存在PSS不能消除的混沌振荡的危机。
3.
Through introducing action --angle variables (I, 8), under Xin transformation, use the Melnikov method to discuss the chaos oscillation problem of the power transmission lines system with two degrees of freedom.
通过引进作用一角度变量（Ｉ，θ），在辛变换下运用Ｍｅｌｉｋｏｖ方法，研究了具有双自 由度特点的电力传输线系统的混沌振荡问题。
4) chaotic oscillation
混沌振荡
1.
Research on interaction between operation of high voltage circuit breaker and chaotic oscillation;
混沌振荡与真空断路器动作特性之间相互作用的研究
2.
For researching chaotic oscillation in large scale interference power system and enhancing its security,a method to calculate Melnikov was propsed,which analyzed heteroclinic bifurcation of oscillation in nonlinera three-parameter two-generator power system and inferred the condition that Melnikov function have simple zero result.
为了研究大干扰下电力系统中的混沌振荡,提高电力系统的稳定性,分析了非线性三参数二机电力系统振荡的异宿分支,给出了Melnikov函数的计算方法,推导出了Melnikov函数具有简单零点的条件,获得了电力系统发生混沌振荡的锥形参数区域和带形参数区域,从而阐明了二机电力系统产生混沌振荡的机理,得到了定量化的参数条件,为准确判断混沌振荡和提高大偏差状态下电力系统的稳定性提供了计算依据。
3.
In this paper, chaotic oscillation in power system under quasi-periodical load disturbance is analyzed, and the researched model is similar to a quasi-periodically forced Helmholtz oscillator.
本文分析了在准周期负荷扰动下电力系统的混沌振荡,该振荡模型形同准周期驱动的非线性Helmholtz振子。
5) fourth-order Colpitts chaotic oscillator
四阶Colpitts混沌振荡器
1.
A novel fourth-order Colpitts chaotic oscillator is presented.
提出了一种新的四阶Colpitts混沌振荡器。
6) chaotic oscillating circuits
混沌振荡电路
1.
Measuring frequency based on chaotic oscillating circuits;
基于混沌振荡电路的频率测量方法
补充资料：LC 振荡器
由LC谐振回路作反馈电路的反馈型正弦波振荡器。其放大电路主要由晶体管或电子管构成，自振频率基本上决定于谐振回路的电感L和电容C，振荡幅度主要受制于有源电子器件的非线性和电源电压的幅度。
LC振荡器因谐振回路具有很高的选择性，即使放大器工作在非线性区，振荡电压仍非常接近正弦形。但因它的谐振元件LC之值限于体积不宜过大，振荡频率不宜太低,一般为几百千赫到几百兆赫。频率稳定度墹f/f一般为10-2～10-4 量级，略优于RC 振荡器，但比石英晶体振荡器要低几个数量级。谐振元件L或C的数值调节方便，可借以改变振荡频率，因而为广播、通信、电子仪器等电子设备所广泛采用。
LC振荡器依L、C在电路中的接法不同而有调集振荡器、哈特莱振荡器、科皮兹振荡器等主要类型。
调集振荡器 LC 谐振回路接在晶体管的集电极-发射极之间，并通过互感使基极和发射极间产生反馈耦合（图1)。电感线圈的初、次级电压应互为反相,以实现正反馈。振荡频率f低于晶体管的β截止频率f时，调集振荡器的自振频率f0和起振条件（见振荡）分别为
式中Ri和R0分别是放大器的输入和输出阻抗,gm是晶体管的跨导。调集振荡器一般适于产生几千赫到几兆赫的正弦振荡。它由于采用互感耦合方式而容易实现阻抗匹配。
哈特莱振荡器 又称电感三点式振荡器。构成正反馈的L1、L2分别接在晶体管集电极-发射极和基极-发射极之间,C接在集电极-基集之间(图2)。用于低频的自振频率f0和起振条件分别为
式中L=L1+L2+2M。哈特莱振荡器的线路简单，容易起振，也易于改变频率，但波形一般不太好，其振荡频率可从数百千赫到数十兆赫。
科皮兹振荡器 又称电容三点式振荡器。构成正反馈的C1、C2分别接在晶体管集电极-发射极和基极-发射极之间,L接在集电极-基极之间(图3)。用于低频时，自振频率f0和起振条件分别为
科皮兹振荡器输出波形好，工作频率可达数百兆赫，但极间电容变化对频率稳定度的影响较大，频率调整比较困难。
若在L支路中串入一个比C1和C2小得多的电容器C3，其自振频率将近似为
它主要决定于L和C3,从而减轻了极间电容对频率稳定度的影响，也便于频率调整。经过这样改进的电路称为克拉泼振荡器。若在克拉泼振荡器的谐振元件 L两端再并接一个小电容器C4，就可构成西勒振荡器。这时，其自振频率f0近似为
式中
西勒振荡器的振幅在工作频段内比较平坦，适于作为可变频率振荡器。
LC振荡器因谐振回路具有很高的选择性，即使放大器工作在非线性区，振荡电压仍非常接近正弦形。但因它的谐振元件LC之值限于体积不宜过大，振荡频率不宜太低,一般为几百千赫到几百兆赫。频率稳定度墹f/f一般为10-2～10-4 量级，略优于RC 振荡器，但比石英晶体振荡器要低几个数量级。谐振元件L或C的数值调节方便，可借以改变振荡频率，因而为广播、通信、电子仪器等电子设备所广泛采用。
LC振荡器依L、C在电路中的接法不同而有调集振荡器、哈特莱振荡器、科皮兹振荡器等主要类型。
调集振荡器 LC 谐振回路接在晶体管的集电极-发射极之间，并通过互感使基极和发射极间产生反馈耦合（图1)。电感线圈的初、次级电压应互为反相,以实现正反馈。振荡频率f低于晶体管的β截止频率f时，调集振荡器的自振频率f0和起振条件（见振荡）分别为
式中Ri和R0分别是放大器的输入和输出阻抗,gm是晶体管的跨导。调集振荡器一般适于产生几千赫到几兆赫的正弦振荡。它由于采用互感耦合方式而容易实现阻抗匹配。
哈特莱振荡器 又称电感三点式振荡器。构成正反馈的L1、L2分别接在晶体管集电极-发射极和基极-发射极之间,C接在集电极-基集之间(图2)。用于低频的自振频率f0和起振条件分别为
式中L=L1+L2+2M。哈特莱振荡器的线路简单，容易起振，也易于改变频率，但波形一般不太好，其振荡频率可从数百千赫到数十兆赫。
科皮兹振荡器 又称电容三点式振荡器。构成正反馈的C1、C2分别接在晶体管集电极-发射极和基极-发射极之间,L接在集电极-基极之间(图3)。用于低频时，自振频率f0和起振条件分别为
科皮兹振荡器输出波形好，工作频率可达数百兆赫，但极间电容变化对频率稳定度的影响较大，频率调整比较困难。
若在L支路中串入一个比C1和C2小得多的电容器C3，其自振频率将近似为
它主要决定于L和C3,从而减轻了极间电容对频率稳定度的影响，也便于频率调整。经过这样改进的电路称为克拉泼振荡器。若在克拉泼振荡器的谐振元件 L两端再并接一个小电容器C4，就可构成西勒振荡器。这时，其自振频率f0近似为
式中
西勒振荡器的振幅在工作频段内比较平坦，适于作为可变频率振荡器。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条