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1)  critically phase-matching
临界相位匹配
1.
The experimental results of KTP optical parametric osillator(OPO) pumped by Nd:YAG lasers are reported atboth wavelengths10 64nm and532 nm with critically phase- matching (CPM) and non- critically phase- matching (NCPM) .
报道了利用 Nd:YAG激光器二次谐波 532 nm及基频波 10 6 4 nm作抽运源 ,采用临界及非临界相位匹配方式抽运 KTP光学参量振荡器的实验结果。
2)  Noncritically phase-matched
非临界相位匹配
1.
A signal pulse with the 1566nm central wavelength is presented by use of a noncritically phase-matched KTP-OPO pumped by 1.
06μm激光脉冲泵浦非临界相位匹配(NCPM)KTP光学参量振荡器,获得中心波长1566nm的信号光输出。
2.
57 μm with a maximum 64% energy conversion efficiency is demonstrated by use of a noncritically phase-matched (θ = 90℃, = 0°) KTP optical parametric oscillator pumped by a 1.
064μm基频光抽运非临界相位匹配KTP(θ=90°,=0°)光学参量振荡器(OPO),获得1。
3)  noncritical phase matched
非临界相位匹配
1.
LBO crystal is adopted by type? Ⅰ noncritical phase matched(NCPM) and temperature tuned.
报道了利用LBO晶体对Nd∶YAG纳秒激光器进行腔外倍频实验的研究结果 ,实验中LBO晶体采用Ⅰ类非临界相位匹配 (NCPM ) ,温度调谐。
2.
With a type Ⅰ noncritical phase matched LBO crystal as the intracavity frequence doubler in a LD pumped Nd∶YVO 4 laser, 240 mW of 671 nm laser output was obtained with 5.
报道了利用珋类非临界相位匹配的LBO晶体腔内倍频、激光二极管泵浦的NdvYVO4 激光器, 在吸收泵浦功率5。
4)  NCPM
非临界相位匹配
1.
The conversion efficiency of noncritical phase-matching (NCPM) third-harmonic-generation (THG) of GdYCOB crystal was measured.
6 3Ca4O(BO3) 3(Gd YCOB) ;测量了 Gd YCOB晶体的非临界相位匹配三倍频转换效率 ;分析了 Gd YCOB晶体中色心等缺陷对三倍频转换效率的影响并提出了消除色心的途径。
5)  NCPM
非临界位相匹配
1.
Density Functional Theory Study of NCPM SHG Materials CdSi_(1-x)Ge_xAs_2;
第一性原理设计非临界位相匹配二次谐波材料CdSi_(1-x)Ge_xAs_2
2.
By First-principles study of semiconductor material CdSiAs_2 in Ⅱ-Ⅳ-(?)_2 family,we show that NCPM type I SHG would be tunable over the range of CO_2 laser line with a small concentration of Ge(<5%)with a high effective(?)~((2)).
通过第一性原理研究Ⅱ-Ⅳ-V_2族 CKP 半导体中的 CdSiAs_2,计算了其双折射性,量化了双折射性同应力的线性关系,它的负双折射性使之能够通过应力、温度调节以及同 CdGeAs_2混合来设计非临界位相匹配材料。
6)  non-critical phase-matching wavelength
非临界相位匹配波长
1.
Using a 704-5 type optical parametric amplifier, we measured the non-critical phase-matching wavelengths in several Gd xY 1-x COB crystals with different compositional parameter x.
利用 70 4 5型光参量放大器 ,测量了非临界相位匹配波长随组分x的变化关系 。
补充资料:Esa相阵控雷达/相位阵列雷达

aesa〈active electronically-scanned array〉主动电子扫描相控阵列雷达是21世纪主流的军事雷达,全世界第一种实用化aesa相控阵列雷达是an/spy-1神盾舰雷达系统, an/spy-1系统拥有强大远距侦蒐与快速射控能力,他是专为美军新一代神盾舰载作战系统发展而来的“平板雷达”。

aesa主动电子扫瞄相控阵列雷达,就是一般所称的「相列雷达 / 相阵控雷达」,美军神盾舰系统就是由aesa+c4指挥、管制〈武器〉、通讯、计算机等整合而成的高效能『海上武器载台』。

aesa相阵控雷达最初由美国无线电公司(rca)研发制造出来,后来该公司由于经营不善,被通用航天公司(ge aerospace)购并成为其集团下之雷达电子部门,但往后ge aerospace又将该部门卖给 洛克希得.马丁公司(lockheed martin) (美国最大的军火供应商),因此spy-1相控阵列雷达现在是“洛马”的专利技术,如今aesa相控阵列雷达在“洛马”公司的后续改进上,已开发出战机、飞弹、防空等专用的缩小化aesa相控阵列雷达,甚至外销提供全球各神盾舰、各式防空飞弹所需要的雷达〈神盾系统是美国雷神公司的产品〉。在一般人的印象中,旧式雷达就是一个架在旋转基座上的抛物面天线,不停地转动著以搜索四面八方;而an/spy-1相位阵列雷达的天线从外观上看,却只是固定在上层结构或桅杆结构表面的大板子。

旧式传统的旋转天线雷达必须靠著旋转才能涵盖所有方位,要持续追踪同一个目标时,要等天线完成一个360度旋转周期回到原先位置时才能作目标资料的更新,等到获得足够的资料时,敌方飞弹早已经兵临城下,拦截时间所剩无几,这种力不从心的情况在面对各式新一代高速先进超音速反舰飞弹时,pla舰队损失会更加惨重;而如果飞弹或战机进行高机动闪避,由机械带动来改变方位的旧式雷达天线很可能会跟不上目标方位变化,难以有效追踪进而被偷袭成功。传统雷达的雷达波都有一个受限制的波束角,因此雷达波会形成一个扇形查找断层网,距离越远则雷达波对应的弧长越大,换言之,单位面积对应到的能量也随距离拉长而越来越低(雷达波强度随距离的平方成反比),分辨率与反应度自然无法令人满意;加上旧式长程雷达都会使用较长的波长以传递较长的距离,而波长越长分辨率就越低,更使这个问题恶化。例如;传统雷达在搜索第二代掠海反舰飞弹这类低体积讯号的目标时,传统长程搜索雷达即便在目标进入搜索范围后,通常还是得旋转几圈后,才能累积足够的回波讯号来确认目标。为了弥补这个弱点,这类长程搜索雷达只好将雷达旋转速度降低(往往需要十秒钟以上才能回转一圈),让天线在同一个位置上停留更久,以接收更多各方位的脉冲讯号,然而这样又会使目标更新速率恶化。至于用来描绘目标轨迹的追踪雷达〈照明雷达〉则拥有较快的天线转速(例如每秒转一周)以及较短的波长,尽量缩短目标更新时间,但也使得天线较难持续接收同一目标传回的讯号,侦测距离大幅缩短。因此,长距离侦测以及精确追踪对传统旋转雷达而言,是鱼与熊掌不可兼得的。

aesa相位阵列雷达简介

相位阵列雷达的固定式平板天在线装有上千个小型天线单元(又称移相器,phase shifter),每个天线都可控制雷达波的相位(发射的先后),各天线单元发射的电磁波以干涉阵列原理合成接近笔直的雷达波束,旁波瓣与波束角都远比传统雷达小,主波瓣则由于建设性干涉而得以强化,故分辨率大为提升;至于波束方位的控制则是依照“海更士”波前原理,透过移向器之间的相位差来完成。由于移相器的电磁波“相位”改变系由电子“阵列”控制方式进行,相位阵列雷达可在微秒内完成波束指向的改变,因此在极短的时间内就能将天线对应到的搜索空域扫瞄完毕,故能提供极高的目标更新速率。

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参考词条