1) magnet machine coupling
磁-机械耦合
2) magnetomechanical coupling
磁机械耦合
3) magnetomechanical coupling coefficient
磁机械耦合系数
1.
The measurement system of magnetomechanical coupling coefficient for giant magnetostrictive materials has been built by using a lock-in amplifier, according to the measurement theory.
根据磁机械耦合系数的测量原理,利用锁相放大器建立了磁机械耦合系数测量系统,并应用该系统测量了巨磁致伸缩材料的磁机械耦合系数。
2.
To evaluate static and dynamic properties of the composite and monolithic Tefernol-D,such parameters as static and dynamic magnetostriction,dynamic relative permeability,the dependence of electrical impedance on frequency,two Young s moduli(EH33 and EB33),magnetomechanical coupling coefficient,and characteristic frequency,were tested.
分析了Tefernol-D颗粒体积含量为53%的环氧基磁致伸缩复合材料的显微结构,测试了Terfenol-D/环氧树脂复合材料及相应Tefernol-D的动静态磁致伸缩性能及增量磁导率,通过阻抗频率谱分析计算得到了2种材料的弹性模量、磁机械耦合系数和截止频率等重要的性能参数。
3.
The magnetostrictive coefficient of Terfenol-D sample is measured by using comparison method and bridge method,and the magnetomechanical coupling coefficient of Terfenol-D sample is measured by using resonance method.
采用比较法和电桥法测量了Terfenol-D样品的磁致伸缩系数,并采用共振法测量了Terfenol-D样品的磁机械耦合系数。
4) electromagnetic-mechanical couple
电磁–机械耦合
1.
Composite grid method (CGM) is applied in analysis of electromagnetic-mechanical coupled problem.
将组合网格法应用于电磁–机械耦合问题的分析,用粗网格剖分空气及源电流区,用细网格剖分运动导体区。
5) mechanical coupling
机械耦合
1.
Signal detection of capacitive micromachined gyroscope under mechanical coupling;
有机械耦合的电容式硅微陀螺敏感信号读取研究
2.
The interference of mechanical coupling between driving and sensing direction is inevitable,and the rigidity coupling between driving and sensing axis is the main factor.
驱动轴与敏感轴的刚度耦合是硅微陀螺的机械耦合干扰是主要因素。
3.
Using this method, the mechanical coupling properties between the work modes are simulated, which are also verified by test results.
利用这种方法,仿真得到了陀螺模态间的机械耦合,并通过测试对仿真结果进行了验证。
6) Magneto-mechanical strong coupled model
磁-机械强耦合模型
1.
Magneto-mechanical strong coupled model for a giant magnetostrictive actuator was founded based on the energy functional.
利用能量变分原理,针对研制的超磁致伸缩致动器,建立了系统的磁-机械强耦合模型,并应用有限元法计算了致动器的输入电流与输出位移的关系曲线。
补充资料：磁耦合机制和沙兹曼机制
解释太阳系角动量特殊分布的两种理论。太阳质量占太阳系总质量的99.8％以上，但其角动量(动量矩)却只占太阳系总角动量的1％左右，而质量仅占0.2％的行星和卫星等天体，它们的角动量却占99％左右。太阳系角动量的这种特殊分布，是太阳系起源研究中的一个重要问题。1942年，阿尔文提出一种"磁耦合机制"。他认为，太阳通过它的磁场的作用，把角动量转移给周围的电离云，从而使由后者凝聚成的行星具有很大的角动量。他假定原始太阳有很强的偶极磁场，其磁力线延伸到电离云并随太阳转动。电离质点只能绕磁力线作螺旋运动，并且被磁力线带动着随太阳转动，因而从太阳获得角动量。太阳因把角动量转移给电离云，自转遂变慢了。
1962年，沙兹曼提出另一种通过磁场作用转移角动量的机制，称为沙兹曼机制。他认为，太阳（恒星）演化早期经历一个金牛座T型变星的时期,由于内部对流很强和自转较快，出现局部强磁场和比现今太阳耀斑强得多的磁活动，大规模地抛出带电粒子。这些粒子也随太阳磁场一起转动，直到抵达科里奥利力开始超过磁张力的临界距离处，它们一直从太阳获得角动量。由于临界距离达到恒星距离的量级，虽然抛出的物质只占太阳质量的很小一部分，但足以有效地把太阳的角动量转移走。沙兹曼也用此机制解释晚于F5型的恒星比早型星自转慢的观测事实。晚于F5型的恒星，都有很厚的对流区和很强的磁活动，通过抛出带电粒子转移掉角动量，自转因而变慢。然而早于F5型的恒星，没有很厚的对流区，没有损失角动量，因而自转较快。
1962年，沙兹曼提出另一种通过磁场作用转移角动量的机制，称为沙兹曼机制。他认为，太阳（恒星）演化早期经历一个金牛座T型变星的时期,由于内部对流很强和自转较快，出现局部强磁场和比现今太阳耀斑强得多的磁活动，大规模地抛出带电粒子。这些粒子也随太阳磁场一起转动，直到抵达科里奥利力开始超过磁张力的临界距离处，它们一直从太阳获得角动量。由于临界距离达到恒星距离的量级，虽然抛出的物质只占太阳质量的很小一部分，但足以有效地把太阳的角动量转移走。沙兹曼也用此机制解释晚于F5型的恒星比早型星自转慢的观测事实。晚于F5型的恒星，都有很厚的对流区和很强的磁活动，通过抛出带电粒子转移掉角动量，自转因而变慢。然而早于F5型的恒星，没有很厚的对流区，没有损失角动量，因而自转较快。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条