3) consolidated soil
固结土体
4) soil hardening agent
土体固化剂
1.
The hardending properties of a new water soluble polymeric soil hardening agent (WSP-SHA) to the different component soil have been studied.
研究了新型水溶性高分子土体固化剂 (WSP剂 )对土体的不同组成部分的固化效果。
2.
The influence of the new water soluble polymeric soil hardening agent (WSP\|SHA) on the soil mechanic properties of interior CBR and resilient modulus has been researched.
本文研究了水溶性高分子土体固化剂对土体室内CBR及回弹模量的影响。
5) Solid binding agent
固体结合剂
6) liquid stabilizer reinforced soil
液体固化剂加固土
1.
The results indicate that the function of liquid stabilizer reinforced soil is much better than lime reinforced soil.
对液体固化剂加固土进行了系统的试验研究 ,分析了利用双电层理论加固土的强度形成机理 ,同时对液体固化剂加固土与石灰加固土的路用性能进行了对比分析。
补充资料：土体固结理论
土体在外加荷载作用下，由于孔隙比减少而压密变形，同时提高了强度。对于饱和土，只有当孔隙水挤出以后，变形才能产生。开始时，土中应力全部由孔隙水承担。随着孔隙水的挤出，孔隙水压力逐步转变为由土骨架承受的有效应力。研究这两种应力的相互消长以及土体变形达到最终值的过程，称为固结理论。
砂性土的变形在外加荷载施加以后很快完成，而粘性土由于透水性低，其变形的发展在外加荷载作用以后还要延滞很长时间。因此，研究固结是针对粘性土，而且首先是针对饱和粘性土的。
为了说明粘土的上述应力变化过程而提出了固结模型(图 1)。它由若干带有小孔的活塞用弹簧串联而成，并放在注满水的容器中。弹簧和水分别表示土骨架和孔隙水，小孔的大小则象征土透水性的高低。当外加荷载未施加时，土中只有静水压力；施加荷载以后,就增加了相当于p的超静水压力u0。此时，水还来不及从小孔中排出，弹簧没有压缩，说明外加荷载p全部由水承担。随着时间的推移,不同深处的水以不同的流速v向外排出，各个弹簧产生不同程度的压缩,这表示超静水压力部分地转移到土骨架上，从而使有效应力σ′逐步增长。从容器壁上接出的测压管可以观测不同深度的孔隙水压力随时间的变化。最后，弹簧的压缩趋于稳定,水压力也减小到原来的静水压力,亦即外加荷载全部由弹簧承担，固结过程因而结束。在任何时刻，σ′与u之和恒等于该点的总应力σ(见土体的压缩和变形)。
主固结 考虑位于不透水层上面、厚度为H的饱和粘土层,其顶面为透水砂层,地下水位与粘土层顶面相平(图2a)。当时间t＝0时，在外加荷载p作用下,土中不同深度的初始孔隙水压力u0处处为p，其后孔隙水逐步由砂层排出，它的渗流服从达西定律。接近顶面的水最易排出,所以这里的渗透速度v最大。随着时间的推移(012)，粘土层逐步固结, v值也越来越小(图2b)。同时,孔隙水压力u也逐步转移为有效应力σ′。两者既是深度 z也是时间t的函数，但其和恒等于外加荷载（图2c）。孔隙水的排出与土骨架的压缩是耦合的，但在不同时间和不同深度，粘土层的单位压缩量 ε也是不同的(图2d)。当u0全部转移为σ′时，土层的最终压缩量S∞为pH/Es（Es为粘土层的压缩模量），主固结过程完成。
在工程实践中，当粘土层中的孔隙水沿坐标系的三个方向渗流（如高层房屋的地基）时，应采用三维固结理论。二维固结理论则用来研究孔隙水主要沿两个方向渗流（如土坝及其地基）的情况。但当受荷载面积远大于粘土层厚度时，孔隙水主要沿竖直方向渗流，可近似地用一维固结理论研究孔隙水压力的变化过程。
次固结 将室内固结试验结果绘制在压缩量-时间对数曲线上,可以发现在主固结（图3中的ab段）达到98％(相应的时间为t98)以后，变形仍在发生,这部分称为次固结（图3）中的bс段。次固结是在有效应力基本上不变的情况下发生的，并与土层厚度无关。它的产生归因于土骨架的蠕变和土中结合水与土骨架之间相互作用的松弛，因此，达西定律不再有效。对于塑性指数很高的软粘土和有机质土，次固结常占可观的百分比。
一维固结 当孔隙水主要沿竖直方向渗流时，K.泰尔扎吉（一译太沙基）根据饱和土中微分单元在单位时间内的流量变化与孔隙比变化率相等的条件，建立了孔隙水压力u和深度z、时间t的一维固结微分方程
(1)
(2)式中сv为固结系数（cm2/sec）；K为竖向渗透系数；e为孔隙比；a为压缩系数；γw为水的容重。式(1)表示孔隙水压力u的消散速率与土的渗透系数K和土的压缩模量Es＝(1+e)/a成正比。随着粘土层的逐步固结，K值减小而Es值增大，但两者的乘积，即сv却大致保持不变。根据问题的起始条件和边界条件，可以用傅里叶级数表述固结方程(1)的解u。
将任一时刻土层中的有效应力面积对于总应力面积之比，亦即已经完成的固结变形St对于固结终了时的总变形S∞之比称为固结度U。固结度U与时间因素Tv之间存在着单值关系，在工程设计中用来计算完成一定固结度所需的时间或在指定的时间已经完成的沉降值St。
在固结计算中，重要的是如何测定固结系数сv。它经常用室内固结试验测定。由于土的应力状态和结构在钻探取样过程中发生改变和受到扰动，所以假使有两个土质相同(сv1＝сv2)、但厚度不等(H2>H1)的土层，在达到相同固结度时的时间因数必然相等，即
(3)式(3)表示完成同一固结度所需的时间与最大渗径H的平方成正比。因此，可以根据固结试验的成果来估计实际土层完成同一固结度所需的时间。
在沉积过程中，由于较多的颗粒呈水平向排列，并间或夹有薄层粉砂，致使孔隙水的渗径大大减小。所以建筑物地基的实际固结过程要比理论计算结果快一些。
M.A.毕奥于1941年提出了三维固结理论，也称毕奥理论。他考虑了各向同性的饱和土单元体在外力作用下的平衡条件，土骨架的线性变形和孔隙水渗流的连续性条件。其优点是不但可以求出孔隙水压力随时间的变化，而且还可以计算相应的土体变形。由于它的精确解相当复杂，只有在少数情况下才能得到解析解。目前，由于电子计算机和有限元法的发展，毕奥理论才得到较广泛的应用。
在实际工程中，常在软粘土中设置砂井(见预压法)，依靠竖向和径向渗流加速地基排水固结。如果求得某一时刻由于竖向渗流而引起的固结度为Uz，而同一时刻由于辐射向渗流所引起的固结度为Ur，则地基的总固结度U可以从下式求出：
1－U＝(1－Uz)(1－Ur)
(4)
R.A.巴伦于1948年提出了完整的砂井设计理论，成为目前一种加固软土地基的有效方法。
砂性土的变形在外加荷载施加以后很快完成，而粘性土由于透水性低，其变形的发展在外加荷载作用以后还要延滞很长时间。因此，研究固结是针对粘性土，而且首先是针对饱和粘性土的。
为了说明粘土的上述应力变化过程而提出了固结模型(图 1)。它由若干带有小孔的活塞用弹簧串联而成，并放在注满水的容器中。弹簧和水分别表示土骨架和孔隙水，小孔的大小则象征土透水性的高低。当外加荷载未施加时，土中只有静水压力；施加荷载以后,就增加了相当于p的超静水压力u0。此时，水还来不及从小孔中排出，弹簧没有压缩，说明外加荷载p全部由水承担。随着时间的推移,不同深处的水以不同的流速v向外排出，各个弹簧产生不同程度的压缩,这表示超静水压力部分地转移到土骨架上，从而使有效应力σ′逐步增长。从容器壁上接出的测压管可以观测不同深度的孔隙水压力随时间的变化。最后，弹簧的压缩趋于稳定,水压力也减小到原来的静水压力,亦即外加荷载全部由弹簧承担，固结过程因而结束。在任何时刻，σ′与u之和恒等于该点的总应力σ(见土体的压缩和变形)。
主固结 考虑位于不透水层上面、厚度为H的饱和粘土层,其顶面为透水砂层,地下水位与粘土层顶面相平(图2a)。当时间t＝0时，在外加荷载p作用下,土中不同深度的初始孔隙水压力u0处处为p，其后孔隙水逐步由砂层排出，它的渗流服从达西定律。接近顶面的水最易排出,所以这里的渗透速度v最大。随着时间的推移(0
在工程实践中，当粘土层中的孔隙水沿坐标系的三个方向渗流（如高层房屋的地基）时，应采用三维固结理论。二维固结理论则用来研究孔隙水主要沿两个方向渗流（如土坝及其地基）的情况。但当受荷载面积远大于粘土层厚度时，孔隙水主要沿竖直方向渗流，可近似地用一维固结理论研究孔隙水压力的变化过程。
次固结 将室内固结试验结果绘制在压缩量-时间对数曲线上,可以发现在主固结（图3中的ab段）达到98％(相应的时间为t98)以后，变形仍在发生,这部分称为次固结（图3）中的bс段。次固结是在有效应力基本上不变的情况下发生的，并与土层厚度无关。它的产生归因于土骨架的蠕变和土中结合水与土骨架之间相互作用的松弛，因此，达西定律不再有效。对于塑性指数很高的软粘土和有机质土，次固结常占可观的百分比。
一维固结 当孔隙水主要沿竖直方向渗流时，K.泰尔扎吉（一译太沙基）根据饱和土中微分单元在单位时间内的流量变化与孔隙比变化率相等的条件，建立了孔隙水压力u和深度z、时间t的一维固结微分方程
(1)
(2)式中сv为固结系数（cm2/sec）；K为竖向渗透系数；e为孔隙比；a为压缩系数；γw为水的容重。式(1)表示孔隙水压力u的消散速率与土的渗透系数K和土的压缩模量Es＝(1+e)/a成正比。随着粘土层的逐步固结，K值减小而Es值增大，但两者的乘积，即сv却大致保持不变。根据问题的起始条件和边界条件，可以用傅里叶级数表述固结方程(1)的解u。
将任一时刻土层中的有效应力面积对于总应力面积之比，亦即已经完成的固结变形St对于固结终了时的总变形S∞之比称为固结度U。固结度U与时间因素Tv之间存在着单值关系，在工程设计中用来计算完成一定固结度所需的时间或在指定的时间已经完成的沉降值St。
在固结计算中，重要的是如何测定固结系数сv。它经常用室内固结试验测定。由于土的应力状态和结构在钻探取样过程中发生改变和受到扰动，所以假使有两个土质相同(сv1＝сv2)、但厚度不等(H2>H1)的土层，在达到相同固结度时的时间因数必然相等，即
(3)式(3)表示完成同一固结度所需的时间与最大渗径H的平方成正比。因此，可以根据固结试验的成果来估计实际土层完成同一固结度所需的时间。
在沉积过程中，由于较多的颗粒呈水平向排列，并间或夹有薄层粉砂，致使孔隙水的渗径大大减小。所以建筑物地基的实际固结过程要比理论计算结果快一些。
M.A.毕奥于1941年提出了三维固结理论，也称毕奥理论。他考虑了各向同性的饱和土单元体在外力作用下的平衡条件，土骨架的线性变形和孔隙水渗流的连续性条件。其优点是不但可以求出孔隙水压力随时间的变化，而且还可以计算相应的土体变形。由于它的精确解相当复杂，只有在少数情况下才能得到解析解。目前，由于电子计算机和有限元法的发展，毕奥理论才得到较广泛的应用。
在实际工程中，常在软粘土中设置砂井(见预压法)，依靠竖向和径向渗流加速地基排水固结。如果求得某一时刻由于竖向渗流而引起的固结度为Uz，而同一时刻由于辐射向渗流所引起的固结度为Ur，则地基的总固结度U可以从下式求出：
1－U＝(1－Uz)(1－Ur)
(4)
R.A.巴伦于1948年提出了完整的砂井设计理论，成为目前一种加固软土地基的有效方法。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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