1) root tensile strength
根系抗拉强度
2) tensile strength
抗拉强度
1.
Effect of deposition on the tensile strength of tungsten alloy;
析出物对93WNiFe合金抗拉强度的影响
2.
Prediction of tungsten tensile strength with artificial BP neural network method;
用神经网络BP算法预测钨合金材料抗拉强度
3.
Influence of sintering parameters on tensile strength of warm compacted Fe-2Ni-2Cu-1Mo-1C material;
烧结参数对温压Fe-2Ni-2Cu-1Mo-1C材料抗拉强度的影响
3) tension strength
抗拉强度
1.
The result of CF′s electrochemical surface oxidation treatment shows that in different stages, tension strength and Young′s module show different laws of ascending and descending.
TX-3和HTA纤维的液相(HNO3、H2O2)和电化学表面氧化处理的结果表明,在氧化处理的不同阶段,纤维的抗拉强度和弹性模量表现出不同的升降规律,从纤维表面特性的角度对这一现象的原因进行了解释。
2.
For making the new technique of tension strength testing method have the good and practical value,and avoid causing the large discreteness in the applicatin.
为了使抗拉强度检测新技术具有良好的实用价值,避免在应用中有较大的离散性、此利用这种检测方法的结果,有必要讨论在给定可靠度的置信区间。
3.
Based on the tests,the conclusion was drawn that the glass fiber can notably increase the tension strength at early stage.
将玻璃纤维掺入水泥稳定碎石中,采用正交试验方法对其进行抗拉强度试验。
4) strength
[英][streŋθ] [美][strɛŋθ]
抗拉强度
1.
The strength and conductivity of the alloys were tested.
探讨了RE、Cu元素对工业纯铝性能的影响,测试了合金的抗拉强度及导电率。
2.
The tensile strength of foundries was improved using three alkaline phenol-aldehyde resins prepared at pH of 14, 8 and 3 as binders in the CO_2 cold-box process.
在 p H=8下合成的树脂分子中虽存在大量活性羟甲基但苯环间基本上以亚甲基桥相连 ,其树脂砂抗拉强度较低。
5) ultimate strength
抗拉强度
1.
It has been found that the amount of Al_3Ti phase decreased and finally disappeared, and that the ultimate strength and elongation rate of the composites increased from 224.
研究结果表明 :当B TiO2 摩尔比从 0增加到 2时 ,棒状物Al3Ti增强相逐渐减少直至消失 ,Al2 O3颗粒分布的均匀性提高 ,TiB2 粒状弥散分布在合金基体中 ,材料的抗拉强度明显增强 ,由 2 2 4 。
2.
The test results show that with the increase of B/TiO 2 mole rate from 0 to 2, the distribution of Al 2O 3 particles was improved and the amount of Al 3Ti phase decreased and finally disappeared, the ultimate strength of the composites increased from 224.
随着 B/Ti O2 摩尔比从 0增加到 2 ,Al基体的晶粒细化 ,反应产物 Al2 O3分布的均匀性提高 ;棒状物 Al3Ti的量逐渐减少直至消失 ;同时 ,该反应系的实际燃烧温度下降 ,反应速度减小 ,反应产物的致密度提高 ,力学性能明显改善 ,其抗拉强度由 2 2 4 。
6) ultimate tensile strength
抗拉强度
1.
The results show that as the quench rate increases, the ultimate tensile strength, yield strength and Vickers hardness of the α (Al) matrix of the alloy all increase remarkably; with the peak aged condition, both σ b and σ 0.
结果表明 ,随着淬火速率的提高 ,合金的抗拉强度、屈服强度以及α(Al)相的显微硬度均有提高 ,抗拉强度和屈服强度与淬火速率的对数值近似成线性关系。
2.
The results indicated that the Young′s modulus of 6061Al alloy exhibited no considerable change,the yield strength and ultimate tensile strength decreased slightly with the peak aging temperature increasing.
研究结果表明，６０６１Ａｌ合金弹性模量不随峰时效温度的提高而发生变化，屈服强度和抗拉强度随峰时效温度的提高而略有下降；ＳｉＣＷ／６０６１Ａｌ复合材料的弹性模量则随峰时效温度的提高而略有下降，ＳｉＣＷ／６０６１Ａｌ复合材料屈服强度和抗拉强度随峰时效温度的提高而明显降低。
3.
The paper is concerned with the variation of corrosion weight loss and ultimate tensile strength of 18Ni (350) maraging steel and 7075 aluminium alloy at 120℃, 90℃, 60℃ and room temperature under UF 6 pressure of 13 kPa.
研究了国产１８Ｎｉ（３５０）马氏体时效钢和７０７５铝合金在不同温度及ＵＦ６压力为１３ｋＰａ条件下，腐蚀失重、抗拉强度随时间变化的规律。
补充资料：焦炭抗拉强度
焦炭抗拉强度
tensile strength of coke
、…万一万 别梦二全一幸一二一幸一一幸一; 口，MPa 图3焦炭的M20一a曲线(示例)得的200kg试验焦炉焦炭和工业焦炭的M，一。关系曲线。利用所得到的回归方程，就可能通过测得的焦炭的气孔率、视密度和显微强度预测焦炭的抗拉强度，并通过抗拉强度估计焦炭的转鼓强度。 (江中抵)蒸翼 工业焦炭实验室焦炭 然 典型弹塑性体 图2光弹性测量得到的径向压缩时试样应力分布图试样断裂，断裂时所加的力由仪器记录。有的采用恒定加载速度进行试验，一般以0.05一0.巧MN/min的加载力递增，直至试样断裂。测量也可在高温下进行，测得热态抗拉强度。试样的制作是决定抗拉强度测量准确性的最重要环节。英国规定每种焦炭取25kg。在每块完整焦炭的不同部位上，用空心钻钻取5根圆柱形焦芯，再将每根焦芯切成几根直径10一20~、长8一11mm的焦样，总共要制取50一100个焦样供试验。焦样的两个端面要相互平行并与轴向垂直，因此焦样往往需要用人工研磨。采用特制的切片机修整焦芯，不经人工研磨便可制取合格焦样。 影响因素对焦炭的抗拉强度与其他强度和微观结构参数间的关系所进行的广泛研究表明，抗拉强度与焦炭气孔率p、焦炭视密度d和焦炭显微强度限么，之间的关系符合如下回归方程: a一(A+召几州)exP(一CP)，MPa或。一(A+BM占)exp(一Cd一’)，Mpa式中A、B、c为回归常数;焦炭显微强度JUS可以用大于0.Zm。粒级的百分率」‘夕。2，也可用大于0.3mm粒级的百分率M砂“。在焦炭的抗拉强度与焦炭转鼓强度指标之间也建立了回归方程; Dz}g=100 exp(一八‘二一”)，% M:。或M:5一1 00exp(一月“，一“)，%如日本曾以220个试样得到。一0.1(11 .4J住‘，侧一114)exp(一4.2尸)，Mpa，相关系数~0.72;胡矛l一100exp(一0.81。一。G。)，%，相关系数一0.80。图3是中国测jiaotan kang】aq达ngdu焦炭抗拉强度(tensile streng小of coke)焦炭在拉力作用下断裂时，其单位面积上承受的力，即焦炭断裂时所能承受的最大拉应力，是燕炭力学性质的指标之一。焦炭属脆性材料，其断裂主要取决于拉应力。直接测定焦炭的扰拉强度十分困难，一般用径向压缩试验间接测定，所测得的值称为焦炭间接抗拉强度。1972年，英国的帕特里克(J .w.Patrick)首先测定了焦炭的间接抗拉强度(以下简称抗拉强度)。1975年，日本的宫川亚夫和藤山一郎经过进一步研究，建立了初步理论和试验方法。
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参考词条