1) inner earth pressure of cylinder
筒内土压力
2) inner soil pressure
筒内填土压力
1.
As a result,their distributions of inner soil pressure on the open bottom cylindrical structure are obviously different.
由于无底圆筒结构与有底结构相比,在结构沉降、基底应力等方面存在差异,导致二者的内填土压力分布明显不同,因此,传统的贮仓压力理论不能正确确定无底圆筒结构的筒内填土压力。
3) liquid instantaneous pressure in the pump barrel
泵筒内瞬时压力
4) Internal Pressure Cylinder
内压圆筒
1.
Elastic-Plastic Finite Element Analysis of the Nozzles With the Big Nozzle-to-Cylinder Diameter Ratio on the Internal Pressure Cylinders;
内压圆筒大开孔率接管弹塑性有限元分析
2.
Fuzzy Reliability of the Static Strength of the Thin-Wall Internal Pressure Cylinders at Pressure Tests;
压力试验时薄壁内压圆筒静强度的模糊可靠度
5) an internal pressured cylinder
内压筒体
6) wellbore pressure
井筒压力
1.
Study of distribution of wellbore pressure and temperature of CO_2 injection well;
CO_2井筒压力温度的分布
2.
these problems have some ralationship with wellbore pressure.
青海涩北气田于也开始采用水平井开采技术,2007年陆续投产了涩H1井、涩H2井、涩H3井、涩H4井、台H5-1、台H5-2井,增产效果明显,但是也面临着一些问题,气井出水问题,不同类别储层水平井适应性问题,水平井地质优化设计问题等等,这些问题都与井筒压力密切相关。
3.
The technology of micro flow control for drilling fluid has been developed recently in accordance with the problem of wellbore pressure control during drilling process.
针对钻井过程中井筒压力控制方面存在的问题,国外近期开发了基于钻井液微流量控制的钻井技术。
补充资料：土压力
土体作用于挡土结构物上的侧压力。挡土结构物通常包括边坡挡土墙、桥台、码头板桩墙和基坑护壁墙，等等。研究土压力主要是研究挡土结构物所受土压力的大小和分布规律，并据以确定挡土结构物的形式和尺寸。土压力是土力学研究的一项内容。
挡土结构物承受土压力的大小取决于挡土结构物的移动方向和位移量；土压力的分布则取决于挡土结构物的柔性变形和施工程序。
主动土压力和被动土压力 土压力分为主动土压力和被动土压力。图所示为一刚性挡土墙，墙高为H,墙背AB的倾斜角为α，填土顶面坡度为β,填料为砂土,其单位重为γ，内摩擦角为ψ，墙背摩擦角为δ。若墙背AB在土压力作用下向左移动，使土体的侧压力减小而发生破坏，破坏时产生一个外于极限平衡状态的滑动土楔体ABC,此时墙背所受的土压力称为主动土压力Ea(图之a)。反之,如果墙背AB在外力作用下向右移动,并使土体的侧压力增大而发生破坏,也产生一个处于极限平衡状态的滑动土楔体ABC,而墙背所受的土压力称为被动土压力Ep(图之b)。如图上所示，被动土压力大于主动土压力。土体破裂面BC一般呈曲线状。为了简化计算,C.-A.de库仑假设破裂面为直线，并据此导出下列计算土压力公式：
式中γ为土的容量；Ka和Kp分别为主动土压力系数和被动土压力系数：
如果墙壁垂直且光滑， 填土表面为水平， 即α＝90°，β＝δ＝0，式(3)、(4)变为：
，
(5)
。
(6)这种情况称为兰金状态。上述库仑和兰金理论均假定土压力的分布规律为三角形，其合力作用点在墙背高度的1/3处。
苏联В.В.索科洛夫斯基用极限平衡理论求出具有任何填土表面的倾斜挡土墙土压力的精确解答，他求得的滑动破裂线都是对数螺旋曲线。对于墙后有水平填土表面的垂直刚性挡土墙，用库仑和兰金理论所得的结果与索科洛夫斯基的精确解答大致有如下关系：
ER＝1.24EK，
EC＝0.98EK，式中ER为按兰金理论计算的结果;EC为按库仑理论计算的结果；EK为按精确方法计算的结果。由此可知，确定挡土墙主动土压力时，用库仑理论能得出足够精确的结果。但据一些学者的实验研究，用库仑理论确定被动土压力，误差较大，而且这个误差还随着土的内摩擦角的增大而增大。
确定土压力还有图解分析法和图解法。图解分析法是用作图确定近似于滑动线的精确曲线，然后确定滑落棱体各部分的重量，借助力的三角形，求出土压力的数值。图解法是以库仑假设为基础，即假设滑动线为直线，此法一般仅适用于确定主动土压力，结果同精确解相近。确定被动土压力则必须采用图解分析法。图解法和图解分析法的优点在于能自行核对，避免较大误差，可以用简便的作图方法计算复杂条件下的土压力。
影响土压力的因素 库仑和兰金理论虽已得到广泛应用，但土压力实际上受许多因素的影响，很难精确计算。如挡土结构物的柔度和施工程序就能影响土压力的分布，柔性挡土墙上的土压力往往不呈三角形分布，而是随挡土墙的柔性情况呈各种曲线分布，其土压力总值也与按库仑或兰金理论计算出的有所差别。施工过程中填土的密实度以及完工后的沉陷，能增大土压力，尤其是粘性土的流变作用会导致土压力随时间而增大。至于车辆的动力、温度和湿度变化对土压力的影响将更为复杂。因此，目前尚无简易而可靠的土压力计算方法。工程中常采用在库仑理论基础上加大安全系数的办法来预防可能出现的各种不利的后果。对于重要的挡土结构物，则须用专门办法来确定土压力。
挡土结构物承受土压力的大小取决于挡土结构物的移动方向和位移量；土压力的分布则取决于挡土结构物的柔性变形和施工程序。
主动土压力和被动土压力 土压力分为主动土压力和被动土压力。图所示为一刚性挡土墙，墙高为H,墙背AB的倾斜角为α，填土顶面坡度为β,填料为砂土,其单位重为γ，内摩擦角为ψ，墙背摩擦角为δ。若墙背AB在土压力作用下向左移动，使土体的侧压力减小而发生破坏，破坏时产生一个外于极限平衡状态的滑动土楔体ABC,此时墙背所受的土压力称为主动土压力Ea(图之a)。反之,如果墙背AB在外力作用下向右移动,并使土体的侧压力增大而发生破坏,也产生一个处于极限平衡状态的滑动土楔体ABC,而墙背所受的土压力称为被动土压力Ep(图之b)。如图上所示，被动土压力大于主动土压力。土体破裂面BC一般呈曲线状。为了简化计算,C.-A.de库仑假设破裂面为直线，并据此导出下列计算土压力公式：
式中γ为土的容量；Ka和Kp分别为主动土压力系数和被动土压力系数：
如果墙壁垂直且光滑， 填土表面为水平， 即α＝90°，β＝δ＝0，式(3)、(4)变为：
，
(5)
。
(6)这种情况称为兰金状态。上述库仑和兰金理论均假定土压力的分布规律为三角形，其合力作用点在墙背高度的1/3处。
苏联В.В.索科洛夫斯基用极限平衡理论求出具有任何填土表面的倾斜挡土墙土压力的精确解答，他求得的滑动破裂线都是对数螺旋曲线。对于墙后有水平填土表面的垂直刚性挡土墙，用库仑和兰金理论所得的结果与索科洛夫斯基的精确解答大致有如下关系：
ER＝1.24EK，
EC＝0.98EK，式中ER为按兰金理论计算的结果;EC为按库仑理论计算的结果；EK为按精确方法计算的结果。由此可知，确定挡土墙主动土压力时，用库仑理论能得出足够精确的结果。但据一些学者的实验研究，用库仑理论确定被动土压力，误差较大，而且这个误差还随着土的内摩擦角的增大而增大。
确定土压力还有图解分析法和图解法。图解分析法是用作图确定近似于滑动线的精确曲线，然后确定滑落棱体各部分的重量，借助力的三角形，求出土压力的数值。图解法是以库仑假设为基础，即假设滑动线为直线，此法一般仅适用于确定主动土压力，结果同精确解相近。确定被动土压力则必须采用图解分析法。图解法和图解分析法的优点在于能自行核对，避免较大误差，可以用简便的作图方法计算复杂条件下的土压力。
影响土压力的因素 库仑和兰金理论虽已得到广泛应用，但土压力实际上受许多因素的影响，很难精确计算。如挡土结构物的柔度和施工程序就能影响土压力的分布，柔性挡土墙上的土压力往往不呈三角形分布，而是随挡土墙的柔性情况呈各种曲线分布，其土压力总值也与按库仑或兰金理论计算出的有所差别。施工过程中填土的密实度以及完工后的沉陷，能增大土压力，尤其是粘性土的流变作用会导致土压力随时间而增大。至于车辆的动力、温度和湿度变化对土压力的影响将更为复杂。因此，目前尚无简易而可靠的土压力计算方法。工程中常采用在库仑理论基础上加大安全系数的办法来预防可能出现的各种不利的后果。对于重要的挡土结构物，则须用专门办法来确定土压力。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条