1) isotropic hardening yield criteria
等向强化屈服准则
1.
The paper first summarizes the often used isotropic hardening yield criteria in vehicle terramechanics.
首次对车辆地面力学中常用的等向强化屈服准则进行了总结，建立了便于数值分析的弹塑性本构模型的统一表述，推导了适合数值分析的车辆地面力学中常用等向强化屈服准则相对应的屈服函数、等效屈服应力及参数，为用数值模拟方法研究车辆行走机构与地面相互作用奠定了基础。
2) yield strength criterion
屈服强度准则
3) yield criterion
屈服准则
1.
Application of twin τ~2 shear yield criterion in plate round hole issue;
双τ~2屈服准则在受压平板圆孔问题中的应用
2.
Applying micromechanical method to characterize the yield criterion for polysynthetically twinning crystals of TiAl;
以细观力学法确定γ-TiAl基PST晶体宏观屈服准则
3.
Two-parameter parabolic-type yield criterion based on Mohr strength theory;
基于Mohr强度理论的双参数抛物线型屈服准则
4) yield criteria
屈服准则
1.
Updated 5-parameters Barlat-Lian yield criteria;
改进的5参数Barlat-Lian屈服准则
2.
Effects of anisotropic yield criteria on the prediction of wrinkle during the deep-drawing forming of aluminum alloy sheet;
各向异性屈服准则对铝合金板深冲起皱预测的影响
3.
Barlat'91 yield criteria account for six stress components is adopted to describe the material constitutive behaviors of aluminum alloys.
采用Barlat' 91材料屈服准则准确描述铝合金板料各向异性,通过与其它屈服准则的比较发现,Barlat 91屈服准则能反映在单轴拉伸和等双轴拉伸条件附近屈服面的小曲率半径。
5) yield rule
屈服准则
1.
The authors established a new onedimensional elastic viscoplastic consolidation model based on several theoretic concepts, such as compressibility characteristics of soil, reference state and yield rule of elastic viscoplastic soils, etc.
建模时考虑固结压缩的分段性,引入参考应力状态概念、弹黏塑性屈服准则以及一些其它观点,同时结合殷建华[3]等提出有效应力、应变和蠕变速率的唯一性原则,建立了一个原状土的一维弹黏塑性固结模型。
6) yield criterions
屈服准则
1.
This paper discussed the necessity and concrete implementary method of the whole stability,analized the sluice foundation with elasticplastic FEM,made general exposition for yield criterions,safe coefficient, foundation load and solution of nonlinear equation group.
本文论述了用弹塑性有限元法进行水闸地基整体稳定性分析的必要性及具体实施方法,对屈服准则、安全系数、地基荷载及非线性方程组求解做了一般论述。
2.
All round analyses were made for the influence on computation precision caused by different soil yield criterions, FEM accuracy, slope height, cohesion and friction angle.
本文较为全面地分析了土体屈服准则的种类、有限元法自身计算精度以及H (坡高 )、 β (坡角 )、C (粘聚力 )、Φ (摩擦角 )对折减系数法计算精度的影响 ,并给出了提高计算精度的具体措施。
3.
This paper presented a comparison of several yield criterions in common use and deduced the substitutive relationship of them.
安全系数的大小与所采用的屈服准则有关 ,本文对几种常用的屈服准则进行了比较 ,导出了各种准则互相代换的关系 ,并采用莫尔 -库仑等面积圆屈服准则代替莫尔 -库仑准则 ,算例表明由此求得的边坡稳定安全系数与传统方法的计算结果十分接
补充资料：大洋环流西向强化
在大洋低、中纬度的副热带流旋中，西边界处海流的流幅变窄，流层加厚和流速增大的现象。例如在北大西洋和北太平洋的副热带流旋中，自东向西的北赤道流分别抵达美洲东岸和亚洲东岸后，向北分别成为强大的湾流和黑潮，这便是大洋环流西向强化的典型实例。湾流表面流幅最窄处介于100至150公里之间，流的厚度最大可达4000米左右,表面流速可强达250厘米/秒,流量可高达150×106米3/秒。黑潮表面最窄处的流幅约 150公里，流的厚度最大可达3000米左右，表面流速最强约为200厘米/秒，流量可大到65×106米3/秒。
由于大洋西边界处还存在较强的热盐环流，其上层部分从南半球流向北半球。热盐环流在南半球因与大洋环流西向强化流的流向相反，从而部分地抵消了南大西洋和南太平洋的西向强化流，并形成巴西海流和东澳大利亚海流；在北半球，热盐环流因与大洋环流西向强化流的流向相同，从而增强了西向强化流的流速，并形成了湾流和黑潮。这样便使北半球的大洋环流的西向强化现象比南半球更为显著。
1948年，H.M.施托梅尔研究了一种平底矩形大洋的全流（单位时间通过从海面到海底的单位宽度内的海水体积或质量模式）,其海面上有正弦式行星风系作用,海底有底摩擦存在，科里奥利参量随纬度只作简单的线性变化。他首先证明了大洋环流西向强化现象是由于科里奥利参量随纬度发生变化造成的。
1950年，W.H.蒙克进一步考虑了海洋实际行星风力和水平湍流摩擦力，并考虑科里奥利参量随纬度的线性变化，建立了行星风应力涡度，行星涡度和高阶水平湍流摩擦力涡度三者间平衡的全流模式。若大洋东西两边的海流速度值相等，总涡度不等于零，于是不满足涡度守恒定律。当西边流速显著增加，东西两边呈明显不对称时，在大洋东部,风应力涡度（-1.0/秒）基本上与行星涡度（+0.9/秒）取得平衡（此外,水平湍流摩擦力涡度很小，约为+0.1/秒）；但在大洋西部,因流速大而狭窄，使水平湍流摩擦力的涡度（+10.0/秒）和行星涡度(-9.0/秒)大大增加，并与该处的风应力涡度(-1.0/秒)取得平衡，从而满足涡度守恒定律。这样，就可从涡度平衡的观点上说明环流西向强化的原因。
大洋环流西向强化的原因，还可以从行星波能量的传播来说明：因为尺度较小的罗斯比波的能量是向东传播的，而尺度较大的罗斯比波的能量是向西传播的。当行星风应力将各种尺度波动的能量输入到海水之后，小尺度的能量移向大洋东边界，并在那里作为大尺度分量向西反射；而大尺度的能量移向大洋西边界，并在那里作为小尺度分量向东反射。因此大洋西边界便成为小尺度波动的一种能源，从而发生了闯洋环流的西向强化现象。
参考书目
S. Pond，G. L. Pickard，Introductory Dynamic Oceanography，Pergamon Press，New York，1978.
J.Pedlosky,GeophysicalFluid Dynamics,SpringerVerlag，New York，1979.
由于大洋西边界处还存在较强的热盐环流，其上层部分从南半球流向北半球。热盐环流在南半球因与大洋环流西向强化流的流向相反，从而部分地抵消了南大西洋和南太平洋的西向强化流，并形成巴西海流和东澳大利亚海流；在北半球，热盐环流因与大洋环流西向强化流的流向相同，从而增强了西向强化流的流速，并形成了湾流和黑潮。这样便使北半球的大洋环流的西向强化现象比南半球更为显著。
1948年，H.M.施托梅尔研究了一种平底矩形大洋的全流（单位时间通过从海面到海底的单位宽度内的海水体积或质量模式）,其海面上有正弦式行星风系作用,海底有底摩擦存在，科里奥利参量随纬度只作简单的线性变化。他首先证明了大洋环流西向强化现象是由于科里奥利参量随纬度发生变化造成的。
1950年，W.H.蒙克进一步考虑了海洋实际行星风力和水平湍流摩擦力，并考虑科里奥利参量随纬度的线性变化，建立了行星风应力涡度，行星涡度和高阶水平湍流摩擦力涡度三者间平衡的全流模式。若大洋东西两边的海流速度值相等，总涡度不等于零，于是不满足涡度守恒定律。当西边流速显著增加，东西两边呈明显不对称时，在大洋东部,风应力涡度（-1.0/秒）基本上与行星涡度（+0.9/秒）取得平衡（此外,水平湍流摩擦力涡度很小，约为+0.1/秒）；但在大洋西部,因流速大而狭窄，使水平湍流摩擦力的涡度（+10.0/秒）和行星涡度(-9.0/秒)大大增加，并与该处的风应力涡度(-1.0/秒)取得平衡，从而满足涡度守恒定律。这样，就可从涡度平衡的观点上说明环流西向强化的原因。
大洋环流西向强化的原因，还可以从行星波能量的传播来说明：因为尺度较小的罗斯比波的能量是向东传播的，而尺度较大的罗斯比波的能量是向西传播的。当行星风应力将各种尺度波动的能量输入到海水之后，小尺度的能量移向大洋东边界，并在那里作为大尺度分量向西反射；而大尺度的能量移向大洋西边界，并在那里作为小尺度分量向东反射。因此大洋西边界便成为小尺度波动的一种能源，从而发生了闯洋环流的西向强化现象。
参考书目
S. Pond，G. L. Pickard，Introductory Dynamic Oceanography，Pergamon Press，New York，1978.
J.Pedlosky,GeophysicalFluid Dynamics,SpringerVerlag，New York，1979.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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