1) finite element driving stress method
有限元驱动应力法
1.
A kind of BPA molecular chain network model based on strain softting glassy polymers is introduced into the Updating Lagrangian finite element driving stress method suitable for the deformation localization analysis.
将基于应变软化玻璃状高分子材料微观特征建立的ＢＰＡ 分子网络模型引入适于变形局部化分析的大变形弹塑性有限元驱动应力法，数值模拟了非晶聚合物材料平面应变拉伸变形局部化扩散过程，并与实验结果进行比较，验证了模型和算法的有效性。
2) finite element methods/pre-stressed
有限元法/预应力
3) dynamic finite element method
动力有限元法
1.
To study the vibration influence on adjacent subway tunnel excited by blasting of brace system of foundation pit,a blasting model is established by dynamic finite element method,which includes the location,magnitude and time history properties of blasting force.
为研究基坑支撑爆破对相邻地铁隧道的影响,运用动力有限元法建立包括确定爆破激振力的作用位置、大小和时程特征等爆破加载模型。
2.
A simulation model of rocket projectile launch process is established and simulation calculation is done with dynamic finite element method.
为掌握复合材料定向管的动态力学性能,了解复合材料定向管动力响应的应力、应变和变形位移情况,建立了复合材料定向管受载的力学模型,利用动力有限元法仿真计算了火箭弹的发射过程,然后对定向管壁厚值进行了对比优化分析。
4) dynamic FEM
动力有限元法
1.
A series of probems on dynamic FEM are discussed and suggestions about setting of soil dynamic constitutive model and soil-structure contact model are given in the paper.
本文对动力有限元法中的一系列问题进行了讨论,对土体动力本构模型和土-结构接触面模型的设定提出了建议。
2.
This article adopt beam element to simulate the characteristics of the shield tunnel, establish longitudinal equivalent continuous model of the shield tunnel, get the equivalent tensile stiffness and the equivalent bending stiffness through the theoretical analysis and calculation, and expound the calculation principle and method steps of the seismic deformation method and the dynamic FEM.
随着震害资料的积累和对地下结构抗震性能研究的深入,人们逐渐认识到了用传统的拟静力法进行地下结构地震反应分析具有较大的局限性,而采用合理模型的反应变位法和动力有限元法更为可取。
5) dynamical FEM
动力学有限元法
1.
Critical load of cylindrical shell with crack is studied on the basis of dynamical FEM.
采用动力学有限元法研究了带裂纹圆柱壳两种裂纹长度和十种裂纹方向的临界载荷 ,计算结果表明 ,在不同裂纹长度下 ,裂纹方向对圆柱壳的轴压屈曲强度有较大影响。
6) finite element stress-strain curve method
有限元曲线应力应变法
1.
Based on the curve intersection method for the thickness calculation of composite geomembrane, the secant modulus iteration method and the finite element stress-strain curve method are put forward for determination of the thickness of composite geomembrane, and the basic principle and calculation procedure of the two methods are introduced.
在复合土工膜厚度设计曲线交会法的基础上提出了确定复合土工膜厚度的割线模量迭代法和有限元曲线应力应变法,并介绍了这两种方法的基本原理和计算思路,给出了用有限元曲线应力应变法选择复合土工膜的实例。
补充资料：弹—塑性有限元法
弹—塑性有限元法
elastic-plastic finite element method
刚度矩阵，进行下一个增量步计算，直到求得整个弹一塑性间题的解。根据采用的刚度矩阵形式，可分为切线刚度法和割线刚度法。 .代法是对变形体施加载荷采用某一近似刚度矩阵求出初步位移解，根据此解计算应力和相应的载荷，并用载荷的差值继续计算附加位移增量，按上述步骤进行叠代，直到附加位移小到某一许可值为止。把所有的位移叠加起来，即得到要求的解。根据刚度矩阵的形式不同可分为直接叠代法、牛顿法、修正牛顿法和拟牛顿法等。混合法把逐步加载法和叠代法同时使用，在某一增量步内进行叠代以提高计算精度。 大变形弹一塑性有限元法大变形理论中，物体变形的描述有两种方法:拉格朗日法和欧拉法。拉格朗日法追随质点研究物体的变形，质点以在某一构形下的位置标记，称为物质坐标系或拉格朗日坐标系。此构形称初始构形。欧拉法以空间固定的坐标(欧拉坐标系)来描述质点的运动，其坐标随质点和时间而变化。物体在任一时刻的构形称现时构形。 物体的现时坐标x，相对于物质坐标的偏导数刁x，/ax’称变形梯度。它把参考构形中质点凡的邻域映射到现时构形x‘的一个邻域，刻划了整个变形(线元的伸缩和转动)。它是有限变形理论的重要物理量。 大变形有限元中，应变张量有两种表示形式:以初始构形定义的格林应变张量和以当前构形为参考构形的阿尔曼西应变张量(见应变张量)。应力张量根据定义方式不同有3种形式:柯西应力张量(有时称欧拉应力张量)，拉格朗日应力张量和克希霍夫应力张量。为保证应力不受刚体转动的影响，在本构关系中采用耀受应力率: 此一房，一氏户。户，一‘。，式中礼为欧拉应力率。 用欧拉法描述的大变形弹一塑性有限元的速率形本构关系为 弓一Dl*勺式中如为应变速度。欧拉描述的虚功方程是 万氏，“一dy一万尸!占一+好一‘1)式(1)的左端为变形能，右端是体积力F和表面力p在虚位移而:上做的虚功。在分析金属成形大变形过程时也常用欧拉描述法并忽略弹性体积微小变化的增量虚功率方程(见虚功原理)由此方程出发可得如下的平衡方程: K滋一尺式中K为刚度矩阵，它由小变形弹一塑性刚度矩阵和初应力刚度矩阵组成;成为节点速度列阵。 欧拉描述的虚功方程式(l)可按变换规则转化为拉格朗日描述的虚功方程，并由此可得如下的平衡方程式: K(u)u=R式中K(u)称刚度矩阵，由3部分组成:K(u)一KL+KN+Ks。
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参考词条