1) Fluid inertia
流体惯性
1.
Oil film inertial velocity of long bearing model is elaborated on the basis of Navier-Stokes equation with fluid inertia.
根据含有流体惯性项的Navier-Stokes方程,求解了挤压油膜阻尼器长轴承模型的油膜惯性速度,以此建立了压力分布模型,并对该模型进行了数值验证。
2.
The parametric analysis results of the model show that the effect of fluid inertia on the velocity distribution increases with the increase of Reynolds Number;the velocity increases with the increase of eccentricity ratio.
针对轴颈受径向振动载荷的挤压油膜阻尼器(SFD)长轴承模型,根据含有流体惯性项Navier-Stokes(N-S)方程,建立并数值验证了油膜惯性速度分布模型。
2) liquid inertia
流体惯性
1.
To study the effect of the liquid inertia in second laminar flow state,a lubrication equation which includes a term on the liquid inertia force was derived from continuity equation and Navier-Stokes equation.
通过数值计算,考察了流体惯性对圆柱轴承润滑性能和承载能力的影响。
2.
Reynolds equation in cylindrical coordinates which included terms on the liquid inertia force and the interfacial slip was derived from continuous equation and Navier-Stokes equation.
从连续性方程和Navier-Stokes方程出发,推导出在圆柱坐标系中考虑了界面滑移和流体惯性影响的雷诺方程。
3.
The water lubrication performance of elastic-metal-plastic(EMP) thrust bearings was affected by liquid inertia force and interfacial slip.
为了考察界面滑移和流体惯性对水润滑弹性金属塑料(EMP)推力轴承润滑性能的影响,从连续性方程和Navier-Stokes方程出发,推导出在圆柱坐标系中考虑了界面滑移和流体惯性影响的雷诺方程,并采用有限差分法对其进行数值计算。
3) Fluid inertia force
流体惯性力
1.
This paper investigates the influence of fluid inertia forces on the double stable response of squeeze film damper (SFD) supported rotor.
分析了同心型挤压油膜阻尼器的流体惯性力对柔性转子的双稳态响应的影响。
2.
We discussed that fluid inertia forces, long neglected in the design of aeroengine rotor supported on squeezefilmdamper bearings, exert appreciable influence and thus should not be neglected in engineering design.
分析了挤压油膜阻尼器的流体惯性力对柔性转子的非线性双稳态响应及非协调响应的影响。
4) inertial effect in fluid
流体中惯性效应
5) flow mass
流动惯性
6) inertial manifold
惯性流形
1.
An inertial manifold of the 2D Swift-Hohenberg equation
非局部二维Swift-Hohenberg方程的惯性流形
2.
Under the condition of right spectral gap and the assumption of properly small delay time,the existence of inertial manifolds is proved by Lyapunov-Perron method.
利用Lyapunov-Perron方法在适当的谱间隙条件和适当小的时滞假设下,证明了一类非自伴算子情形下半线性时滞抛物方程惯性流形的存在性。
3.
In this paper, a new proof of the exponential tracking property of the solutions on the inertial manifolds is given, and an improved result is obtained.
在本文中,笔者对关于惯性流形上指数吸引性的一个改进了的结果给出一个新的证明。
补充资料：飞机惯性导航系统
飞机惯性导航系统
aircraft inertial navigation system
feili guanxing daohang xitong飞机惯性导航系统(aireraft inertial。avi-gation system)利用惯性测量装置测量飞机的加速度和角位移(或角速度)，解算飞机速度、位置及其他导航参数的自备式导航系统。是现代飞机主要的导航设备之一。 飞机惯性导航系统通常由贯胜侧量装置、计算机、控制显示器、状态选择器等部件组成。惯性测量装置由陀螺、加速度计等敏感元件构成，用于测量飞机加速度和角位移(或角速度)。加速度信息经计算机解算得出飞机速度和位置;角位移(或角速度)信息直接从角度传感器输出，或经计算机处理后输出，得出飞机航向和姿态角。计算机还同时解算其他导航参数，并向控制显示器和有关机载设备输出所需信息。控制显示器用来显示各种导航参数，并实施对系统的操纵和控制。状态选择器用来选择系统工作状态。系统从接通电源到转人导航工作状态前，需进行初始对准，包括水平对准和方位对准，以确定系统的初始条件。初始对准的精度和所用时间直接影响系统的导航精度和准备时间。 飞机惯性导航系统按其惯性敏感元件在飞机上的安装方式可分为平台式和捷联式。在平台式系统中，惯性敏感元件安装在由框架、电子线路、力矩电机等组成的惯性平台上。平台由包括陀螺在内的伺服回路稳定，使加速度计敏感轴方向不随飞机姿态变化，其测量精度较高。但平台结构复杂，成本较高，不便于维护。在捷联式系统中，‘喷性敏感元件通过机架直接与飞机机体连接，不用惯性平台，使结构简化，体积重量减小，成本有所降低。但其加速度计敏感轴方向随飞机姿态变化，需由计算机进行坐标转换，因而对计算机速度、容量要求较高;惯性敏感元件还直接受飞机振动、冲击的影响，要求陀螺具有很宽的动态侧量范围和较高的可靠性。飞机惯性导航系统按采用的陀螺类型，可分为液浮、挠性、激光和静电陀螺型等。液浮陀螺型的精度较高，但结构和工艺较复杂，体积、重量较大，不便于维护。挠性陀螺型的结构较液浮陀螺型的简单，体积、重量较小，可靠性较高，精度中等，可满足一般使用需要。激光陀螺型的由于其陀螺动态测量范围宽而可靠性较高，一般采用捷联式结构，体积重量较小，成本较低，所需初始对准时间较短，其精度与挠性陀螺相近。静电陀螺型的精度很高，但结构复杂、加工工艺难度大、成本高、维修比较困难。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条