1) elastoplastic stochastic finite element
弹塑性随机有限元
1.
In terms of complex loading, this paper deduces the iterative formulas of elastoplastic stochastic finite element method (SFEM), uses kinematic hardening model to reflect the anisotropy and Bauwhinger effect resulting from plastic deformation, and uses Jhansale model to describe the transient stress-strain relation in the iterative formulas.
针对复杂的交变载荷,推导了交变载荷下弹塑性随机有限元的迭代格式,迭代格式中,采用运动强化模型反映塑性变形引起的各向异性和包辛格效应,运用Jhansale模型描述材料的瞬态应力应变关系 由于链传动的随机因素,将随机有限元方法引入到交变载荷下弹塑性有限元的迭代格式中,得到局部应力应变的随机响应,为链传动铰链磨损分析提供了更精确的依
2.
Based on the initial stress method for elastoplastic finite element, analysis an iteration procedure for elastoplastic stochastic finite element analysis is proposed, and a method of reliability assessment for stability of surrounding rock is suggested based on the theory of structural reliability.
在弹塑性有限元分析的初应力法基础上,推导了弹塑性随机有限元增量初应力法的计算迭代格式,结合可靠度理论,给出了围岩稳定的可靠度分析方法,在计算出可靠度的同时还给出了围岩和锚喷支护结构的应力特征值。
2) viscoelastic stochastic finite element
粘弹性随机有限元
1.
Stochastic parameter sensitivity of SRM grain structure was analyzed based on viscoelastic stochastic finite element method(VSFEM) and polynomial regression model.
基于粘弹性随机有限元法(VSFEM)和多项式回归模型,分析了固体火箭发动机药柱结构的随机参数灵敏度。
3) elastic-plastic FEM
弹塑性有限元
1.
Elastic-Plastic FEM Simulation on Thin Strip Cold Rolling Process;
薄带钢冷轧过程的弹塑性有限元模拟
2.
Landslide analysis by coupling large deformation elastic-plastic FEM with limiting equilibrium method
大变形弹塑性有限元与极限平衡法滑坡耦合分析
3.
The hot rolling process of four-high hot strip mill was simulated by using 3-D elastic-plastic FEM with LS-DYNA.
应用有限元分析软件LS-DYNA,采用弹塑性有限元法对四辊热轧轧件的轧制过程进行了模拟,并分析了轧后板形情况。
4) elastic-plastic finite element
弹塑性有限元
1.
Elastic-Plastic Finite Element Analysis of the Nozzles With the Big Nozzle-to-Cylinder Diameter Ratio on the Internal Pressure Cylinders;
内压圆筒大开孔率接管弹塑性有限元分析
2.
Study of No.2 landslide erosion in Tongwang highway by numerical simulation of elastic-plastic finite element;
铜王公路2~#滑坡侵蚀弹塑性有限元数值模拟
3.
Based on the elastic-plastic finite element theory,the metal flow in three directions(tangential,radial and axial) and the friction effect were considered generally,and a 3D elastic-plastic finite element model was constructed for the tube spinning process.
基于弹塑性有限元理论,综合考虑旋压过程中金属3个方向的流动以及摩擦等实际情况,建立了筒形件旋压加工的三维弹塑性有限元力学模型,研究了各种工艺参数(包括旋轮圆角半径、旋轮直径、进给速度、每道次减薄率、成形角以及退出角等)对成形结果和回弹的影响规律。
5) elastoplastic finite element
弹塑性有限元
1.
The stoping sequence is systematically studied by using ANSYS and3-D elastoplastic finite element analysis to get optimum stoping sequence,whi-ch makes the damage extent and scale of pillar smallest and insures the safety of stope.
利用软件ANSYS对回采顺序系统地进行三维弹塑性有限元分析,寻求最佳回采顺序,可使矿柱受损程度和范围减小,从而确保采场的回采安全进行。
2.
The anchor head is studied based on the prestress technology and the basic theory of the elastoplastic finite element method(FEM).
文章阐述了预应力技术和弹塑性有限元基本理论,应用有限元分析软件对锚圈的加载过程进行了三维有限元模拟和分析;并以锚具中的锚圈为研究对象获得锚圈的应力、应变及位移分布,为优化锚具的材料与尺寸,降低制造成本提供理论依据。
3.
An elastoplastic finite element program(2D) is developed,in which the processes of foundation pit excavation layer by layer and block by block,culvert construction,and the foundation pit filling by using the method of increasingly adding filling-element gravity and grinding force,are presented respectively.
利用自编二维弹塑性有限元程序,模拟涵洞基坑开挖、洞体浇注及涵洞上覆土体分层回填这一连续施工过程,体现连续施工过程中应力历史、应力路径对土体变形和应力的影响,提出计算区域内土体在不同施工阶段变形和应力变化的一般规律,为涵洞的结构设计和施工提供依据和参考。
6) elasto-plastic FEM
弹塑性有限元法
1.
This artical presents an analytic method to detemine load incremental factor by incremental elasto-plastic FEM as the load comes to limited one.
提出一种在确定结构极限载荷时增量弹塑性有限元法中载荷增量步长的优化分析方法。
补充资料：弹—塑性有限元法
弹—塑性有限元法
elastic-plastic finite element method
刚度矩阵，进行下一个增量步计算，直到求得整个弹一塑性间题的解。根据采用的刚度矩阵形式，可分为切线刚度法和割线刚度法。 .代法是对变形体施加载荷采用某一近似刚度矩阵求出初步位移解，根据此解计算应力和相应的载荷，并用载荷的差值继续计算附加位移增量，按上述步骤进行叠代，直到附加位移小到某一许可值为止。把所有的位移叠加起来，即得到要求的解。根据刚度矩阵的形式不同可分为直接叠代法、牛顿法、修正牛顿法和拟牛顿法等。混合法把逐步加载法和叠代法同时使用，在某一增量步内进行叠代以提高计算精度。 大变形弹一塑性有限元法大变形理论中，物体变形的描述有两种方法:拉格朗日法和欧拉法。拉格朗日法追随质点研究物体的变形，质点以在某一构形下的位置标记，称为物质坐标系或拉格朗日坐标系。此构形称初始构形。欧拉法以空间固定的坐标(欧拉坐标系)来描述质点的运动，其坐标随质点和时间而变化。物体在任一时刻的构形称现时构形。 物体的现时坐标x，相对于物质坐标的偏导数刁x，/ax’称变形梯度。它把参考构形中质点凡的邻域映射到现时构形x‘的一个邻域，刻划了整个变形(线元的伸缩和转动)。它是有限变形理论的重要物理量。 大变形有限元中，应变张量有两种表示形式:以初始构形定义的格林应变张量和以当前构形为参考构形的阿尔曼西应变张量(见应变张量)。应力张量根据定义方式不同有3种形式:柯西应力张量(有时称欧拉应力张量)，拉格朗日应力张量和克希霍夫应力张量。为保证应力不受刚体转动的影响，在本构关系中采用耀受应力率: 此一房，一氏户。户，一‘。，式中礼为欧拉应力率。 用欧拉法描述的大变形弹一塑性有限元的速率形本构关系为 弓一Dl*勺式中如为应变速度。欧拉描述的虚功方程是 万氏，“一dy一万尸!占一+好一‘1)式(1)的左端为变形能，右端是体积力F和表面力p在虚位移而:上做的虚功。在分析金属成形大变形过程时也常用欧拉描述法并忽略弹性体积微小变化的增量虚功率方程(见虚功原理)由此方程出发可得如下的平衡方程: K滋一尺式中K为刚度矩阵，它由小变形弹一塑性刚度矩阵和初应力刚度矩阵组成;成为节点速度列阵。 欧拉描述的虚功方程式(l)可按变换规则转化为拉格朗日描述的虚功方程，并由此可得如下的平衡方程式: K(u)u=R式中K(u)称刚度矩阵，由3部分组成:K(u)一KL+KN+Ks。
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参考词条