1) pseudo-static displacement method
拟静力位移法
1.
The pseudo-static displacement method is widely employed in seismic analysis of structures under multiple excitations.
针对解决多点激励下结构地震响应的拟静力位移法被广泛使用,但其引入的拟静力位移物理意义并不十分明确,忽略因为地面运动引起的阻尼力也不合理。
2) pseudo-static displacement
拟静力位移
1.
Effects of some parameters on pseudo-static displacement of space lattice structures under multiple support excitations;
多点输入下大跨空间网格结构的拟静力位移影响因素分析
2.
Because of the complicated performance of space lattice structures under multiple support excitations, the pseudo-static displacement which is a part of total response is selected carefully to be investigated thoroughly.
针对大跨空间网格结构在多点输入地震作用下响应分析繁杂性的特点,本文以拟静力位移为切入点,详细分析了其对结构响应的影响规律;通过对比结构在多点输入和一致输入下杆件可靠指标β的变化,对大跨空间网格结构在多点输入下的安全性问题进行了探讨,同时考查了拟静力位移对危险杆件的影响。
3) quasi-static displacement
拟静位移
4) static displacement
静力位移
1.
Solution of top static displacement of the grillage supporting structure with pre-stressed anchors and analysis of its subjected influences;
框架预应力锚杆边坡支护结构顶部静力位移求解及其所受影响因素分析
2.
A method of structural damage identification using neural networks based on static displacements and natural frequencies;
基于静力位移及频率的结构损伤识别神经网络方法
3.
An explicit relation between constitutive parameters and qusi_static displacement of viscoelasticity is derived under a kind of boundary condition, and an iterative form of optimized identification is presented.
对一类边界条件，建立粘弹性准静力位移与本构参数的显式关系，给出优化识别的叠代格式，从二阶微分模型出发，识别粘弹性本构模式，讨论了信息误差对反演结果的影
5) Pseudo-static method
拟静力法
1.
Improvement of pseudo-static method for slope stability analysis;
拟静力法边坡稳定分析的改进
2.
Comparison of the actual behavior resulting from the testes and those from the pseudo-static method and rigidity-reduction method indicates that the dynamic p-y curves from the tests and f.
将试验得到的实际p-y曲线与采用拟静力法和以API规范为基础的折减系数法计算出的p-y曲线进行对比,结果表明:(1)液化土层中试验得到的桩真实p-y响应及由拟静力法和折减系数法得到的结果都呈非线性变化,三者极限状态有接近一致的趋势,但变化过程差异明显;(2)采用拟静力法和折减系数法都会使液化土层桩基础侧向反力迅速增长,很快达到屈服极限,远远超过实际情况,会导致相当保守的结果;(3)液化进程中控制桩p-y响应的是土体位移而非惯性力,因而拟静力法和折减系数法的原理不适合桩-液化土体动力相互作用分析,不能用于液化土层中桩基础地震响应的计算。
3.
Based on the pseudo-static method,the reinforcement measures of anti-slide piles and their combination with anchor bolt frames were investigated with centrifuge model tests and numerical simulation in order to probe into the failure mechanism of deposit-on-slope reinforcement under an earthquake.
为探讨地震作用下斜坡堆积体的加固破坏机理,基于拟静力法理论,采用土工离心模型试验技术和数值模拟方法,对采用抗滑桩、抗滑桩联合锚杆框架2种加固措施进行了对比分析。
6) pseudo-static approach
拟静力法
1.
Design of crest structure for concrete-faced rock-fill dam and its seismic analysis with pseudo-static approach;
混凝土面板堆石坝坝顶结构设计及其拟静力法的抗震分析
补充资料：矩阵位移法
按位移法的基本原理运用矩阵计算内力和位移的方法。是结构矩阵分析方法中的一种，其基本未知数是结点位移，由于矩阵位移法较矩阵力法更适宜编制通用的计算程序，因而得到了更为广泛的应用。
结构矩阵分析方法首先把结构离散成有限数目的单元，然后再合成为原结构，因而也属于有限元法。矩阵位移法常用的单元形式为一直杆。对于曲杆，如拱结构，虽然也可取曲杆作为单元,但单元分析较烦,为简化起见，可将它化成折线来处理，每一直线段作为一单元。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点作为固端求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
根据结构变形后要满足几何方面的相容条件（变形条件）,结点位移矩阵与杆端位移矩阵之间存在关系式
＝
(1)式中表示对的变换矩阵。
杆端位移矩阵与杆端力矩阵之间的关系式为
＝m
(2)式中m称为未装配结构的刚度矩阵，它等于各单元刚度矩阵(i) 作为子块的对角矩阵。 其元素可直接按结点单位位移引起的反力而求得。由于单元坐标并不一定是整体结构坐标，因而求得的单元刚度矩阵(i) 需通过坐标变换转化为整体坐标下的单元刚度矩阵。
根据结点作用力与汇交于该结点的杆端力保持平衡关系，可以得到杆端力与结点作用力的关系式为
＝
(3)式中为杆端力矩阵 对结点作用力矩阵 的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝T。
根据上面三式，可以得到
＝K
(4)
K＝Tm
(5)式(5)K称为已装配结构的刚度矩阵或整体刚度矩阵。
通过式(5)获得总刚度矩阵K的方法称为刚度法。因为位移变换矩阵的阶数相当高，运算中须占大量的存贮单元,因而在组合整体刚度矩阵时,常采用直接把单元刚度矩阵的元素输送到K中的直接刚度法，该方法是将各单元中相同脚标的元素直接相加而组成整体刚度矩阵。在单元刚度矩阵中，对于近端结点刚度矩阵系数kjj，由于汇集于该结点j的所有单元都可作出贡献,因而在整体刚度矩阵中可有若干项相加,即，为汇集于j结点的所有单元。由于它不必通过式(5)进行计算,运算方便,因此其应用比刚度法更为广泛。
由于支座约束方向的结点位移通常为零或为已知值，因而可将全部结点位移分为两部分,一部分是不受支座约束的位移r,另一为沿支座约束方向的结点位移R。由此(4)式变成
展开上式得
(7)
(8)当R＝0时(7)式变成:
r=Krr
(7′)式中Kr 为已装配结构相应不受支座约束的位移的刚度矩阵，实际上即为一般位移法基本方程中的系数矩阵K，该矩阵亦可直接按柔度矩阵求逆而得到。而r即为一般位移法基本方程的自由项矩阵(一般位移法中,K与在方程同一边,因而r与差一符号)。因而(7′)式即为位移法基本方程的矩阵表达式。
根据(7)或(7′)式即可求出r。再由(1)、(2)式即可求得杆端力，实际杆端力a应再叠加单元上非结点荷载引起的固端力f。第i单元的实际杆端力应为
a(i)＝(i)(i)+f(i)
(9)
矩阵位移法计算杆端力的步骤为：①划分单元，求出等效结点荷载；②求单元刚度矩阵(i),并转换为整体坐标的单元刚度矩阵;③由(5)式或直接刚度法求出整体刚度矩阵K；④求出Kr和r；⑤由(7′)式求出结点位移r，再由(1)、(2)式求出杆端力，实际杆端力应再叠加f， 即由(9)式确定。
结构矩阵分析方法首先把结构离散成有限数目的单元，然后再合成为原结构，因而也属于有限元法。矩阵位移法常用的单元形式为一直杆。对于曲杆，如拱结构，虽然也可取曲杆作为单元,但单元分析较烦,为简化起见，可将它化成折线来处理，每一直线段作为一单元。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点作为固端求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
根据结构变形后要满足几何方面的相容条件（变形条件）,结点位移矩阵与杆端位移矩阵之间存在关系式
＝
(1)式中表示对的变换矩阵。
杆端位移矩阵与杆端力矩阵之间的关系式为
＝m
(2)式中m称为未装配结构的刚度矩阵，它等于各单元刚度矩阵(i) 作为子块的对角矩阵。 其元素可直接按结点单位位移引起的反力而求得。由于单元坐标并不一定是整体结构坐标，因而求得的单元刚度矩阵(i) 需通过坐标变换转化为整体坐标下的单元刚度矩阵。
根据结点作用力与汇交于该结点的杆端力保持平衡关系，可以得到杆端力与结点作用力的关系式为
＝
(3)式中为杆端力矩阵 对结点作用力矩阵 的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝T。
根据上面三式，可以得到
＝K
(4)
K＝Tm
(5)式(5)K称为已装配结构的刚度矩阵或整体刚度矩阵。
通过式(5)获得总刚度矩阵K的方法称为刚度法。因为位移变换矩阵的阶数相当高，运算中须占大量的存贮单元,因而在组合整体刚度矩阵时,常采用直接把单元刚度矩阵的元素输送到K中的直接刚度法，该方法是将各单元中相同脚标的元素直接相加而组成整体刚度矩阵。在单元刚度矩阵中，对于近端结点刚度矩阵系数kjj，由于汇集于该结点j的所有单元都可作出贡献,因而在整体刚度矩阵中可有若干项相加,即，为汇集于j结点的所有单元。由于它不必通过式(5)进行计算,运算方便,因此其应用比刚度法更为广泛。
由于支座约束方向的结点位移通常为零或为已知值，因而可将全部结点位移分为两部分,一部分是不受支座约束的位移r,另一为沿支座约束方向的结点位移R。由此(4)式变成
展开上式得
(7)
(8)当R＝0时(7)式变成:
r=Krr
(7′)式中Kr 为已装配结构相应不受支座约束的位移的刚度矩阵，实际上即为一般位移法基本方程中的系数矩阵K，该矩阵亦可直接按柔度矩阵求逆而得到。而r即为一般位移法基本方程的自由项矩阵(一般位移法中,K与在方程同一边,因而r与差一符号)。因而(7′)式即为位移法基本方程的矩阵表达式。
根据(7)或(7′)式即可求出r。再由(1)、(2)式即可求得杆端力，实际杆端力a应再叠加单元上非结点荷载引起的固端力f。第i单元的实际杆端力应为
a(i)＝(i)(i)+f(i)
(9)
矩阵位移法计算杆端力的步骤为：①划分单元，求出等效结点荷载；②求单元刚度矩阵(i),并转换为整体坐标的单元刚度矩阵;③由(5)式或直接刚度法求出整体刚度矩阵K；④求出Kr和r；⑤由(7′)式求出结点位移r，再由(1)、(2)式求出杆端力，实际杆端力应再叠加f， 即由(9)式确定。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条