1) depth of entering rock
入岩深度
1.
Combined with specific project, it analyzes some problems in digging-pouring pile by hand from the prevention of drift sand?construction of pile foundation?depth of entering rock and summarizes it, it is mature technology which has been proved and the application will be extensive.
结合具体工程实例,从流砂的防范、基础桩施工、入岩深度等,对人工挖孔灌注桩施工中遇到的一些技术问题进行了分析和总结,经实践证明,人工挖孔桩技术已非常成熟,应用将越广泛。
2) rock-socketed depth
嵌岩深度
1.
under static load test of the thick layer of alluvial cover karst areas bored piles bearing layer thickness and roof rock-socketed depth analysis and calculation,and its optimization.
据静载试验,对厚冲积覆盖层岩溶地区钻孔灌注桩持力层顶板厚度和嵌岩深度进行分析和计算,并对其进行优化。
2.
With a lots of cases of piles foundation,the rock-socketed depth and safety thickness of cavities roof have been analysed and discussed.
通过对岩溶地区岩体进行钻探取样和室内试验,分析了灰岩岩体的各项特性,并对现场溶洞大小分布规律进行了统计分析,同时介绍了岩溶地区各种桩基处理方法,并结合岩溶地区桩基工程的大量实例,对桩基的嵌岩深度和溶洞顶板的安全厚度进行了分析与讨论。
3) socket length
嵌岩深度
1.
Study on socket length of bridge pile in steep slope section;
陡坡段桥梁基桩嵌岩深度问题研究
2.
Study on socket length of rock-socketed piles in soft soil ground;
软土地基中嵌岩桩嵌岩深度的研究
3.
On the basis of three-dimensional finite element method,the lateral friction resistance,the tip resistance and socket length of rock-socketed pile are analyzed and calculated.
用三维有限单元法对嵌岩灌注桩的桩侧阻力、端阻力、嵌岩深度进行了分析计算。
4) rock-socketed length
嵌岩深度
1.
Using the FLAC3D algorithm based on explicit finite difference method,the effect of pile settlement by pile length,material of pile,the property of rock at the bottom of pile tip and rock-socketed length is simulated and analyzed,and the result correctness of simulation is tested by the in-situ test result of practical engineering,draws some significant conclusion in order to make reference.
利用以显式的Lagrangian差分法为基础的FLAC3D软件,模拟分析桩长、桩身材料、桩端岩层力学性质及嵌岩深度对灌注嵌岩桩的桩顶沉降影响,并以实际工程的现场试验结果检验FLAC3D模拟结果的正确性,得出一些有意义的结论可供参考。
2.
By optimizing the pile diameter and pile rock-socketed length,the allowable settlement and bearing capacity not only have been satistied,but also the side friction resistance and the end resistance of piles can be exerted.
与传统设计相比,通过对嵌岩桩进行桩径和嵌岩深度优化设计可满足桩沉降和承载力的双控要求,使桩端阻力、桩侧阻力能最大限度地得到发挥,有效减少工程投资。
3.
The influence of different thickness and rock-socketed length on load-bearing character is given.
以一个典型工程为背景,通过现场监测,总结了嵌岩地下连续墙的受力和变形特征,并与普通地连墙进行比较,发现嵌岩地连墙在嵌岩位置会出现很大的负弯矩,对其设计起控制作用;通过理论计算分析了墙厚和嵌岩深度对墙体受力的影响,发现加大墙厚可以在一定程度上减少变形,但是会大大增加墙身受力特别是嵌固段的负弯矩;一定的嵌岩深度有助于提高围护结构的稳定和减少变形,但达到一定深度后再增大嵌岩深度并不能改善支护结构受力;根据施工阶段的变形监测,利用有限元方法对地连墙嵌岩段进行受力分析,结果表明在基岩顶面地连墙会出现应力集中,但是区域不大,设计时可以考虑一定的塑性应力重分布。
5) Forming depth of rock
成岩深度
6) Invasion depth
侵入深度
1.
, the invasion depth of mud filtrate is calculated, which established the ground for the calculation of th.
文章根据物质平衡理论,在对钻井液固相侵入微观物理模型分析的基础上,综合利用钻井参数、地层物性参数、测井参数和钻井液浸泡时间等多参数实现了钻井液滤液侵入深度的计算,为钻井液固相侵入深度的计算打下了基础。
2.
Basing on the mathematical model of predicating the drilling fluid concentration near the wellbore area according to the radical distance changes, and by the way of numerical integration, drilling fluid invasion depth and formation damage degree can then be determined.
该方法在建立了预测侵入近井眼地带钻井液的浓度随径向距离变化的数学模型的基础上,通过数值积分确定钻井液侵入深度和伤害油层程度,计算中不需要复杂的钻井液滤失的岩心流动实验,只需钻井液性能参数和地层孔渗资料,应用钻井现场资料就可以较准确地确定钻井液侵入深度和伤害程度,方法简单,应用方便。
补充资料：电流透入深度
电流透入深度
current penetration depth
d旧n}一U touru Shendu电流透入深度(eurrent penetration depth) 表征感应电流趋肤效应程度的物理量。处于交变电磁场中的导电体内部会产生感应电流。如磁场方向与导电体表面平行，则该感应电流有趋肤效应，即导电体表面的电流密度最大，离表面愈远，电流密度愈，J、。 在理论上，电流透人深度定义为:正弦波形平面电磁波垂直地人射到无限厚均质平面导电体中时，平面导电体内电流密度‘有效值，等于其表面电流密度告、36.8%(e为自然对数的底)处距表面的距离。 根据麦克斯韦方程组可推导出电流透入深度古为。一。。3。得，。m式中P为导体的电阻率，n·cm;产为导体的相对磁导率.f为交变电磁场的频率，H:。 推导中假定:平面导体的厚度和长、宽为无限大;导体是均质的，即其电阻率和相对磁导率各处都相同。 还可推导得出:在电流透人深度范围内，导电体从电磁场吸收的功率为导电体吸收的总功率的86.5%几种常用材料的电流透人深度见表。几种常用材料的电流组入裸度(cm)┌─────────┬──────────────────────────┬──────┬───────────────────────┐│材料 │频率‘H·，} │材料 │频率(Hz) ││ ├───┬───┬───┬───┬───┬──────┤ ├───┬───┬───┬───┬───┬───┤│ │50 │500 │1000 │3000 │10000 │4。。。。。}│ │50 │500 │1000 │3000 │10000 │400000│├────┬────┼───┼───┼───┼───┼───┼──────┼─┬────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤│破钢 │ 室温 │0。32 │0。11 │0 .08 │0。04 │0 .02 │0 .00 │铜│室温 │0 .95 │0 .33 │0 .23 │0 .02 │0。07 │0 .01 ││ │1200℃时│6 .60 │2 .30 │1 .62 │0 .95 │0.52 │0 .08 │ │850℃时 │l。93 │0 .66 │0。47 │0。艺7│0 .15 │0。02 ││ │熔化时 │9 .10 │3 .18 │2 .25 │1 .30 │0。71 │0 .10 │ │ │ │ │ │ │ │ │├────┼────┼───┼───┼───┼───┼───┼──────┼─┼────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤│ICr18Nig│ 室温 │;:;: │1 .97 │1 .39 │0 .80 │0 .44 │0 .07 │铝│室温 │}:;; │0 .37 │0 26 │0 .14 │0 .08 │0 .01 ││不铃钥 │1200℃时│ │2 .60 │1 .84 │1 .06 │0 .58 │0 .09 │ │500℃时 │ │0。66 │0 .47 │0 .27 │0 .15 │0 .02 │└────┴────┴───┴───┴───┴───┴───┴──────┴─┴────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘在感应加热的理论和实践中，电流透人深度是一个重要的基本参数，可由此了解被加热物料在不同频率和温度下(磁性材料在超过某一温度—居里点以后失去磁性，其相对磁导率大为减小)其内部电流分布情况，从而了解电流加热层的厚度。上式虽是按无限厚导电体导出的，但在实践中.当材料厚度超过2古时，实际情况已与理论假定接近.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条