1) torsional blade
末级扭叶片
1.
By the finite element method analysis the vibration characteristics for torsional blade of turbine with 6000kw power.
运用有限元法分析了6 000kW汽轮机末级扭叶片振动特性,讨论了单元的选取和边界条件的确定等问题,考虑了离心力对振动特性的影响,得到单个自由叶片的切向弯曲、轴向弯曲、二阶弯曲、扭转及弯曲-扭转耦合等前五阶振动频率及相应的振型,然后将计算结果与测试及解析计算进行比较,表明本文建立的模型和分析方法具有工程实用价值。
2) last stage blade
末级叶片
1.
The mechanism,formation and development of water erosion at last stage blade are analyzed.
分析了汽轮机叶片水蚀的机理及水蚀的形成与发展过程,介绍了秦山第二核电厂650 MW 2号汽轮机末级叶片水蚀状况,对叶片现场修复的工艺方法、技术要求、工艺过程及注意事项进行了详细论述。
2.
The optimum design for the last stage blade is one of the most important conditions to develop air-cooling units.
末级叶片的优化设计是发展空冷机组重要条件之一,正是由于选择了合适的末级叶片,对丰镇电厂的机组改造取得了成功。
3.
For increasing the turbine efficiency,the new last stage blade is designed with more steam extraction area and less leaving loss than 620mm blade for steam turbine with air-cooled condenser.
为提高机组效率,需要设计一个比原有空冷末级620mm叶片排汽面积更大、余速损失更小的空冷末级叶片。
3) last blade
末级叶片
1.
The vibration fatigue breakage in the last blade can be engendered on non-resonance of force vibration.
介绍了几种预估末级叶片颤振的方法,变形激盘法是作者早期与北航共同开发的一种半经验法,已用于工厂叶片颤振设计。
2.
Its dynamic rigidity is lower,last blade stellite alloy was heavily eroded which caused the increasi.
从最终的效果看,造成3、4号瓦振动异常的 原因并不是转子的残余不平衡引起的,主要原因是由于低压转子轴承座系悬臂支撑方式,相对来说动刚度较 低,同时末级叶片司太立合金严重冲蚀,导致蒸汽激振力增加,致使机组在30 MW负荷以下或空负荷时瓦振正 常,在30 MW以上机组振动随负荷升高而增大。
3.
The last blade of low pressure rotor of steam turbine,which was eroded by steam,were welded and repaired successfully using TIG welding technology and by considering the characteristics of 2Cr13 steel of the blade.
根据叶片材料2Cr13钢特点,采用TIG焊接工艺,对汽蚀的汽轮机低压转子末级叶片成功地进行了补焊修复。
4) last stage blade
末级长叶片
1.
Some discussion about aerodynamic design of last stage blade of large steam turbine has been given basing on the result of S_2 design calculation.
分析结果表明：尽管可控涡流型与等轮周功分布方案相比能够使涡轮级的反动度沿叶展的分布趋于均匀,但在应用于末级长叶片的设计时由于积分余速损失的增加而受到了一定的限制。
5) end rotor blade
末级动叶片
1.
The cause of water erosion in the end rotor blade of 100 MW steam turbine is analyzed with solution proposal.
对神木发电有限公司100 MW汽轮机末级动叶片水蚀原因进行了分析,并提出了解决方案。
6) next to last stage blade
次末级叶片
1.
9 inch next to last stage blades which were improved to the original blade with some success.
９英寸次末级叶片，并对原叶片成功地进行了改进，本文就此论述了该叶片的结构特点、气动设计以及旋转试验等。
补充资料：扭叶片级气动热力设计
扭叶片级气动热力设计
aerothermodynamic design of twisted blade stage
代后期至70年代由简单径向平衡法进化到完全径向平衡法。完全径向平衡方程有两种表达方法，一种是以吴仲华教授为代表提出用滞止熔、摘梯度表示的，另一种是以美国L.H.Smith和R.A.Novak为代表的用压力梯度和密度表示的，70年代以后，求解完全径向平衡方程的主要方法流线曲率法和矩阵通流法逐步完善起来，从级的计算发展到缸和机的计算，初始用简化方法预估级的各种损失，后来发展到用各种损失模型来预测级直至整台汽轮机的性能。80年代以后，随粉电子计算机技术的发展，直接求解三维Navier一stockes方程组已成为现实和可能，国内外在这方面进行了大t研究工作，从无猫三元流动发展到有猫可压缩三元流动，在边界条件、差分格式、网格生成技术、湍流和混合面模型方面上做了大量工作，目的在于提高计算收敛速度和收敛稳定性，提高计算的精度。该方程表明叶片轴向间隙内汽流切向分速。。产生的离心力完全被径向静压差所平衡.确定轴向间隙中汽流的平衡条件后，可用解析法和数值法求出所需的流型特性，扭叶片按此规律成型。通常应用较多的是等静叶出口汽流角al，等环流和等密度流型，例如喷嘴出口用等环流、动叶出口用连续流流型等。流型的合理选择要综合考虑效率、工艺、强度、振动、通用性等因素。 完全径向平衡法将流动看成可压缩、绝热、定常的任意回转面流动，运动方程的向量形式为De今1_石丁~了一一百Vpu‘尸(2)式中百一了(c:，‘。，‘，)，其中‘:，‘。，‘，分别为轴向、切向、径向的速度分量，m/s，半为速度的全导数;少为作用于单位质量流体上的体积力，Pa;军户为压力梯度，kg/m，。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条