2) normal section strength
正截面承载力
1.
In order to ensure the relibity of normal section strength of PRC structures,the principe of the secondary moment and the secondary axial force are analyzed,two kinds formulas of normal section strength of PRC structures are derived,and the conditions of the formulas are discussed.
为保证预应力混凝土(Prestressed Reinforced Concrete,PRC)结构正截面承载力的可靠性,分析了次弯矩和次轴力的产生原理,推导出了预应力混凝土结构两种形式的正截面承载力的计算公式,并进行了讨论。
2.
The formula for calculating normal section strength of flexural HFRC beams is presented.
给出了钢筋钢纤维高强混凝土受弯构件的正截面承载力计算公
3.
It is troublesome to calculate the normal section strength of SRC beams if using the original cross section.
如果直接按照这种截面计算劲性混凝土梁正截面承载力 ,工作比较繁琐 ,应用截面转换法可以有效地解决这一问题 ,同时还可以简化判定组合截面中性轴位置的过程。
3) normal section bearing capacity
正截面承载力
1.
Convenient calculation method for normal section bearing capacity of reinforced concrete beams subjected to bending;
钢筋混凝土受弯构件正截面承载力简便计算法
2.
According to GB50010-2002 Code for design of concrete structures, the normal section bearing capacity of reinforced concrete beam subjected to single bending is determined.
根据GB50010—2002《混凝土结构设计规范》规定的单向受弯构件正截面承载力计算方法确定梁的单向受弯正截面承载力。
3.
A set of more accurate and reasonable formulas for calculating normal section bearing capacity of steel reinforced concrete (SRC) beams is derived based on the introduction to the simple and ordinary superposition methods of computing the normal section bearing capacity of the SRC beams, the defects of these methods are also analyzed.
在对钢骨混凝土 (SRC)梁正截面承载力计算方法即简单叠加法和一般叠加法进行介绍的基础上 ,分析了这些计算方法存在的不足和缺陷 ,研究并推导出了一组更为精确和合理的SRC梁正截面承载力的计算公式 ,并将这一新的计算方法与简单叠加法和一般叠加法进行了对比分析和讨论 ,阐述了其存在的突出优点。
4) cross-section bearing capacity
正截面承载力
1.
The calculation method of SRLC beams cross-section bearing capacity is put forward for reference to design the beams.
对劲性轻骨料混凝土梁的正截面承载力进行了试验,并用《钢骨混凝土结构设计规程》(YB9082—97),《型钢混凝土组合结构技术规程》(JGJ138—2001)和ANSYS软件对其进行了计算分析。
2.
In order to further study the mechanical properties of eccentrically-loaded column of square steel tube filled with steel-reinforced concrete,authors used superposition method to deduce the calculation formula of cross-section bearing capacity under yield conditions of both compressional and tensile regions of steel tube and steel-reinforced.
为了进一步研究方钢管-钢骨混凝土偏心受压柱的力学性能,采用叠加法推导了其在钢管、钢骨受拉、受压区屈服条件下的承载力计算公式;分析了长细比、偏心率、套箍率、配骨率等参数对偏压构件承载力的影响;通过算例对偏压柱正截面承载力的计算过程进行了演示。
5) flexural strength
正截面承载力
1.
Calculation of flexural strength for high-strength concrete columns reinforced with circular steel tubes;
圆钢管增强高强混凝土柱正截面承载力计算
2.
Based on the experimental study of three groups of reinforced concrete columns subject to axial compression and bending,this paper analyzes the effect of using continuous carbon fiber sheet for reinforcing the flexural strength and failure mode of these specimens.
分析了采用不同粘贴方式和粘贴层数的碳纤维布补强加固的钢筋混凝土柱在正截面承载力和破坏形态等方面的变化情况。
6) Bearing capacity
正截面承载力
1.
The discussion of some influent factors on load-bearing capacity of steel reinforced concrete special-shaped columns;
钢骨混凝土异形柱正截面承载力影响因素探讨
2.
Based on experimental study of SRC special shaped columns subjected to low cyclic loading, through bearing capacity、 the arrangement of T-shape steel, channel steel and angle shape steel used in different types of SRC special-shape columns is analyzed.
在此基础上，应用商业软件XTRACT分析并计算了型钢混凝土异形柱的正截面承载力，得到了型钢混凝土异形柱正截面承载力的M-N、M_x-M_y、M-f相关曲线，软件计算结果与试验结果比较，吻合较好。
3.
Based on the simplified stress-strain curve and linear strain distribution in plane section assumption,the bearing capacity of shear walls can be calculated through integration,and the reinforcement of shear walls with complex cross sections can be designed.
采用混凝土单轴受压简化应力-应变曲线和应变线性分布的平截面假定,积分计算剪力墙正截面承载力,进行复杂截面剪力墙配筋设计。
补充资料：齿轮承载能力
在齿轮传动中，齿轮失效前所能传递的最大允许载荷。齿轮的承载能力取决于齿轮的尺寸、结构、材质、制造水平、润滑条件、允许的损伤程度、要求的寿命和可靠度等。
失效形式 齿轮的齿圈、轮辐和轮毂等部分通常按经验设计，结构尺寸的安全系数较大，一般很少遭受破坏。齿轮的失效主要出现在轮齿上。轮齿的失效形式主要有轮齿折断、点蚀、胶合、磨损和塑性变形等(图1)。不过,轮齿每一种失效形式的出现并不是孤立的，齿面一旦出现了点蚀或胶合，就会加剧齿面的磨损；齿面的严重磨损又将导致轮齿的折断等。
轮齿折断 轮齿受载后齿根处的弯曲应力最大，当轮齿弯曲应力超过其极限应力时就会发生过载折断或疲劳折断。轮齿折断一般发生在齿根部分，可能一个或多个齿沿齿长整体折断，也可能发生局部折断。
点蚀 在润滑良好的闭式传动中，齿面在过高的循环变化的接触应力作用下产生疲劳裂纹，裂纹不断扩展蔓延，导致工作齿面小块金属剥落，形成麻点，即点蚀。点蚀严重时会产生强烈振动和机械噪声，使齿轮不能正常工作。点蚀一般首先出现在节线附近的齿根表面。
胶合 在高速重载齿轮传动中，油膜会因瞬时高温而破坏，相啮合齿面的金属形成局部熔焊，导致较软齿面上的金属撕落,形成沟痕。在低速重载齿轮传动中,有时也常因局部压应力很高，两接触齿面间油膜被刺破而粘着。胶合时振动和噪声增大，轮齿很快失效。
磨损 在闭式传动中，润滑油供应不足，油不清洁，齿面易产生磨损。在开式传动中，灰尘和各种颗粒等进入啮合齿面会造成磨料磨损。磨损使齿厚减薄、侧隙加大，造成冲击，降低弯曲强度，严重时使轮齿过载折断。
塑性变形 在过大的应力作用下，轮齿材料因屈服而产生的塑性流动，如齿面碾击塑变、鳞皱、起脊、齿体的歪扭和齿形剧变等。这些现象多发生在硬度低的齿轮上，严重时会破坏正常齿廓，使之失去工作能力。
强度计算 在机械工程中，轮齿的强度计算方法主要有两种。一种是以轮齿点蚀为依据的齿面接触强度计算法；一种是以轮齿折断为依据的齿根弯曲强度计算法。此外，对于齿面抗胶合能力也有相应的强度计算法。对于轮齿的磨损和塑性变形,由于缺乏试验数据和手段,尚无较为成熟的计算法。中国参照 ISO直齿和斜齿轮承载能力计算的基本原则，制定了关于渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法的国家标准。
齿面接触强度计算 由于点蚀常首先在节线附近发生,通常以节点c处两齿廓的曲率半径ρ1和ρ2为半径，分别作两个圆柱体（图2）, 根据赫兹公式导出齿轮的接触强度计算公式，其强度条件为式中σH为最大接触应力(兆帕)；Ft为分度圆上名义切向力(牛)；K为载荷系数,考虑工作情况、制造误差和弹性变形等对齿轮承载能力的影响;b为齿轮的工作宽度（毫米）；d1为小齿轮的分度圆直径（毫米）；u为齿数比，，Z2、Z1分别为大轮和小轮的齿数；式中"＋"号用于外啮合，"－"号用于内啮合；Z H为节点区域系数，主要考虑节点处齿廓曲率对接触应力的影响；ZE为弹性系数()，考虑材料弹性模量和泊桑比对最大接触应力的影响；σHP为许用接触应力（兆帕）。
齿根弯曲强度计算 主要根据1892年美国W.刘易斯提出的论点(把轮齿看作悬臂梁)为基础来进行计算。轮齿在齿顶处啮合时弯曲力臂最大，齿根危险截面AB处的弯曲应力也最大（图3）。由于齿轮传动重合度大于1,在齿顶啮合时载荷由几对齿来分担。对较低精度的齿轮传动，考虑到制造误差的影响，仍以一对齿啮合进行计算为宜。略去压应力和切应力后其强度条件为式中σF为齿根弯曲应力（兆帕）；m为模数(毫米)，对斜齿轮用法模数mn；yF为齿形系数，考虑齿形对弯曲应力的影响；σFP为许用弯曲应力（兆帕）。
齿面胶合计算 通常以限制接触齿面的温度作为胶合计算的依据。常用方法有两种：一种是计算齿面各接触点的最高瞬时温度,使之小于某极限温度的闪温法;另一种是计算齿面啮合过程的平均温度，使之小于某极限温度的积分温度法。
润滑 为充分发挥齿轮的承载能力、减少失效、延长寿命和提高传动效率，润滑是重要环节。齿轮齿面工作时每一点的啮合时间非常短促，接触应力大，而且常存在加工和装配误差等，故在一般条件下较难形成流体动压润滑状态，而处于边界润滑和混合润滑状态。为了提高齿轮的承载能力，必须改进润滑材料和使用特殊的润滑剂。一般是在齿轮装配后先加入硫、磷型极压添加剂，然后进行跑合，以降低齿面粗糙度，增加油膜厚度，提高润滑效果。润滑剂和润滑方式根据齿轮圆周速度和工作条件来选择。对开式、半开式齿轮传动，通常用人工定期加润滑脂或粘度大的润滑油进行润滑。对于齿轮圆周速度v≤12米/秒的闭式齿轮传动,常采用浸油润滑。高速级轮齿浸入油中深度约为一个齿高，但不小于10毫米,低速级齿轮也不宜大于100毫米。当v＞12～15米/秒时，应采用喷油润滑。对高速轻载齿轮，应选粘度较小的润滑油,对低速重载齿轮,应选粘度较大的润滑油。为了改善润滑油的性能，一般在润滑油中加二硫化钼、石墨或氯、铅的烷基化合物、硫氰化合物等，有普遍采用硫-磷型极压齿轮油的趋势。
失效形式 齿轮的齿圈、轮辐和轮毂等部分通常按经验设计，结构尺寸的安全系数较大，一般很少遭受破坏。齿轮的失效主要出现在轮齿上。轮齿的失效形式主要有轮齿折断、点蚀、胶合、磨损和塑性变形等(图1)。不过,轮齿每一种失效形式的出现并不是孤立的，齿面一旦出现了点蚀或胶合，就会加剧齿面的磨损；齿面的严重磨损又将导致轮齿的折断等。
轮齿折断 轮齿受载后齿根处的弯曲应力最大，当轮齿弯曲应力超过其极限应力时就会发生过载折断或疲劳折断。轮齿折断一般发生在齿根部分，可能一个或多个齿沿齿长整体折断，也可能发生局部折断。
点蚀 在润滑良好的闭式传动中，齿面在过高的循环变化的接触应力作用下产生疲劳裂纹，裂纹不断扩展蔓延，导致工作齿面小块金属剥落，形成麻点，即点蚀。点蚀严重时会产生强烈振动和机械噪声，使齿轮不能正常工作。点蚀一般首先出现在节线附近的齿根表面。
胶合 在高速重载齿轮传动中，油膜会因瞬时高温而破坏，相啮合齿面的金属形成局部熔焊，导致较软齿面上的金属撕落,形成沟痕。在低速重载齿轮传动中,有时也常因局部压应力很高，两接触齿面间油膜被刺破而粘着。胶合时振动和噪声增大，轮齿很快失效。
磨损 在闭式传动中，润滑油供应不足，油不清洁，齿面易产生磨损。在开式传动中，灰尘和各种颗粒等进入啮合齿面会造成磨料磨损。磨损使齿厚减薄、侧隙加大，造成冲击，降低弯曲强度，严重时使轮齿过载折断。
塑性变形 在过大的应力作用下，轮齿材料因屈服而产生的塑性流动，如齿面碾击塑变、鳞皱、起脊、齿体的歪扭和齿形剧变等。这些现象多发生在硬度低的齿轮上，严重时会破坏正常齿廓，使之失去工作能力。
强度计算 在机械工程中，轮齿的强度计算方法主要有两种。一种是以轮齿点蚀为依据的齿面接触强度计算法；一种是以轮齿折断为依据的齿根弯曲强度计算法。此外，对于齿面抗胶合能力也有相应的强度计算法。对于轮齿的磨损和塑性变形,由于缺乏试验数据和手段,尚无较为成熟的计算法。中国参照 ISO直齿和斜齿轮承载能力计算的基本原则，制定了关于渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法的国家标准。
齿面接触强度计算 由于点蚀常首先在节线附近发生,通常以节点c处两齿廓的曲率半径ρ1和ρ2为半径，分别作两个圆柱体（图2）, 根据赫兹公式导出齿轮的接触强度计算公式，其强度条件为式中σH为最大接触应力(兆帕)；Ft为分度圆上名义切向力(牛)；K为载荷系数,考虑工作情况、制造误差和弹性变形等对齿轮承载能力的影响;b为齿轮的工作宽度（毫米）；d1为小齿轮的分度圆直径（毫米）；u为齿数比，，Z2、Z1分别为大轮和小轮的齿数；式中"＋"号用于外啮合，"－"号用于内啮合；Z H为节点区域系数，主要考虑节点处齿廓曲率对接触应力的影响；ZE为弹性系数()，考虑材料弹性模量和泊桑比对最大接触应力的影响；σHP为许用接触应力（兆帕）。
齿根弯曲强度计算 主要根据1892年美国W.刘易斯提出的论点(把轮齿看作悬臂梁)为基础来进行计算。轮齿在齿顶处啮合时弯曲力臂最大，齿根危险截面AB处的弯曲应力也最大（图3）。由于齿轮传动重合度大于1,在齿顶啮合时载荷由几对齿来分担。对较低精度的齿轮传动，考虑到制造误差的影响，仍以一对齿啮合进行计算为宜。略去压应力和切应力后其强度条件为式中σF为齿根弯曲应力（兆帕）；m为模数(毫米)，对斜齿轮用法模数mn；yF为齿形系数，考虑齿形对弯曲应力的影响；σFP为许用弯曲应力（兆帕）。
齿面胶合计算 通常以限制接触齿面的温度作为胶合计算的依据。常用方法有两种：一种是计算齿面各接触点的最高瞬时温度,使之小于某极限温度的闪温法;另一种是计算齿面啮合过程的平均温度，使之小于某极限温度的积分温度法。
润滑 为充分发挥齿轮的承载能力、减少失效、延长寿命和提高传动效率，润滑是重要环节。齿轮齿面工作时每一点的啮合时间非常短促，接触应力大，而且常存在加工和装配误差等，故在一般条件下较难形成流体动压润滑状态，而处于边界润滑和混合润滑状态。为了提高齿轮的承载能力，必须改进润滑材料和使用特殊的润滑剂。一般是在齿轮装配后先加入硫、磷型极压添加剂，然后进行跑合，以降低齿面粗糙度，增加油膜厚度，提高润滑效果。润滑剂和润滑方式根据齿轮圆周速度和工作条件来选择。对开式、半开式齿轮传动，通常用人工定期加润滑脂或粘度大的润滑油进行润滑。对于齿轮圆周速度v≤12米/秒的闭式齿轮传动,常采用浸油润滑。高速级轮齿浸入油中深度约为一个齿高，但不小于10毫米,低速级齿轮也不宜大于100毫米。当v＞12～15米/秒时，应采用喷油润滑。对高速轻载齿轮，应选粘度较小的润滑油,对低速重载齿轮,应选粘度较大的润滑油。为了改善润滑油的性能，一般在润滑油中加二硫化钼、石墨或氯、铅的烷基化合物、硫氰化合物等，有普遍采用硫-磷型极压齿轮油的趋势。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条