1) viscoplasticity
粘塑
2) viscoplastic
粘塑性
1.
Study on propagation properties of combine d stress waves in viscoplastic thin-walled tubes;
粘塑性薄壁管中复合应力波的传播特性研究
2.
Elastic viscoplastic field at tip of propagating crack;
扩展裂纹尖端的弹-粘塑性场
3.
The Combined Deformation Due to Torsion and Tension of Rigid viscoplastic Circular Shafts;
刚粘塑性圆轴扭转和拉伸的组合变形
3) viscoplasticity
粘塑性
1.
Unified viscoplasticity constitutive equations are a system of integral or incremental equations with implied internal variables.
统一粘塑性本构方程是微分或增量形式的方程组,内变量是隐式的,一致切线刚度矩阵很难给出明确的表达式。
2.
Coupled viscoplasticity damage constitutive model for concrete materials is developed within the framework of irreversible thermodynamics,and simultaneously the Helmholtz free energy function and a non-associated flow potential function are given,which include the internal variables of kinematic hardening,isotropic hardening and damage.
基于不可逆热力学,引入运动硬化、等向硬化和损伤内变量,构造了相应的自由能函数和流动势函数,推导出了混凝土材料的粘塑性损伤本构模型。
3.
Based on the finite element method of elastic-viscoplasticity, a back analysis method for the determination of the viscoplastic parameters of P.
基于弹—粘塑性有限元方法,探讨了通过反分析来确定P。
4) visco-plastic zone
粘塑性区
1.
To evaluate the long-term strength and stability of a pillar,the pillar’s stress and displacement distributions and the width of visco-plastic zone based on elasto-visco-plastic theory and unified strength theory are presented theoretically in this paper combined with the concept of strain softening.
为评价煤柱的长期强度和长期稳定性,以弹粘塑性理论和统一强度理论为基础,结合煤柱应变软化的概念,对煤柱塑性区进行了专门探讨,得到了煤柱弹性区和粘塑性区的应力分布、位移分布以及粘塑性区宽度的理论公式。
5) rigid-viscoplastic
刚粘塑性
1.
The deduction of the calculation formulas for rigid-viscoplastic FEM based on penalty-function method and previous constitutive model;
基于罚函数法和前期本构模型的刚粘塑性FEM求解列式的推导
2.
The key technologies of 3D coupled rigid-viscoplastic thermo-mechanical FEM simulation of blade forging process were studied systematically.
采用基于边界构形的内缩法,实现了三维畸变网格的重新划分;提出了初矢修正法对触模节点的位置进行修正,解决了由于离散的模具网格的法矢不连续造成的"死锁"问题;采用准静态迭代法简化了速度场和温度场耦合计算过程;特别是针对减速因子β的选取,建立了适用于三维复杂成形过程刚粘塑性罚函数法有限元三次因子法的计算公式,并结合进退搜索法提出了改进的三次因子快速算法,提高了模拟计算效率和稳定性。
3.
3D rigid-viscoplastic FEM of weakly compressible materials is employed to analyze the deformation behavior during twist-compression forming of cylideric elements.
运用体积微可压缩法的三维刚粘塑性有限元方法。
6) visco-plastic
粘塑性
1.
This paper introduces the unified visco-plastic Anand constitutive equation to depict the visco-plastic deformation behavior of solder joints of QFP (Quad Flat Package).
采用统一型粘塑性Anand本构方程描述了QFP(四方扁平封装)焊点的粘塑性力学行为,利用有限元分析软件建立组装在印制电路板上QFP的有限元模型,通过研究焊点内部总应变范围的变化进而研究温度循环应力剖面各个参数对焊点热疲劳寿命的影响,为设计合理的温度循环应力剖面提供了理论依据。
2.
The article shows a FEM procedure for the 1000MW ultra-supercritical steam turbine HP inner cylinder with elastic,plastic,visco-plastic and 3D horizontal surface contact analysis.
通过对超超临界1000MW汽轮机高压内缸弹塑性、粘塑性高温强度分析和中分面接触三维有限元计算,给出了一套汽轮机高温部件计算考核方法,结果证明,该方法可为超超临界参数下工作的汽轮机高温部件设计提供一条具体而实际的分析途径。
3.
The study demonstrated that linear visco-elastic parameters of rheological models built by theoretical modeling methods were constant while nonlinear visco-elastic parameters were not constant and changed as stress level changed and that visco-plastic parameters determined the shape of stress-strain curve.
研究表明:运用模型理论建立的流变模型的线性粘弹性参数在低应力水平下是惟一的,但非线性粘弹性参数不惟一,并随应力水平的变化而变化,而粘塑性参数的大小决定了应力应变等时曲线的形状。
参考词条
补充资料：粘塑性理论
考虑固体材料粘性的塑性理论(见塑性力学)。固体粘性是指与时间有关的变形性质，蠕变和应力松弛都是与粘性有关的力学现象。几乎所有固体材料都有粘性。有些情况下，粘性对材料力学性能的影响小到可以忽略，但某些聚合物、岩土材料以及处于高速变形状态下的金属材料则具有明显的粘性。对于这些材料和变形情况，粘性的影响必须予以考虑。实验表明，同时考虑材料的塑性和粘性，对于描述应力波的传播和在短时强载荷作用下结构的动力特性是非常必要的。在这些问题中，考虑材料的粘性效应能使计算结果的实验数据比较接近。
具有塑性和粘性的物体称为粘塑性体。在粘塑性理论的本构关系中，要考虑应变率效应。最早研究粘塑性体并给出简单力学模型的是美国的E.C.宾厄姆。他给出了单向应力状态下粘塑性体的本构关系，即
σ＝σY+μ夊
当σ>σY，式中μ为粘性系数；夊为应变率；σY为材料的屈服极限。当σ≤σY时，物体不会产生变形。用上式描述本构关系的物体称为宾厄姆体，其力学模型如图所示。这种模型实际上是理想刚塑性体和牛顿流体的组合。宾厄姆体不同于流体的是它具有不可恢复的塑性变形，所以它仍属于固体材料。
对于粘塑性材料，屈服条件不仅同应力、塑性应变和强化性质有关，而且还同反映材料粘性的参数有关。
美国的L.E.马尔文曾给出了考虑应变率效应的本构关系。 他假设实际应力与静力应力-应变曲线上的应力之差同塑性应变率成正比，该应力差引起按粘性规律变化的应变率效应。他所提出的本构关系的形式可写为：
，式中夊为总的应变率；σ和懩分别为实际应力和应力率;E为弹性模量（见材料的力学性能；g(ε)为单向静力拉伸时应力-应变关系中的函数；ф[σ-g(ε)]为由实验确定的函数；符号< >按下式定义：
波兰的P.佩日纳根据金属材料的动力实验结果，在考虑应变率对材料屈服条件影响的基础上，给出了能反映粘塑性材料动力特性的本构方程：
，式中妏ij、妡ij分别为应变率偏量和应力率偏量（即应变偏量和应力偏量对时间的变率）;γ为控制塑性流动速度的粘性系数；G为剪切模量；f为屈服函数（见屈服条件）；F为反映复杂应力状态下动力特性的参量;函数ф(F)应根据材料动力实验结果确定。
分析粘塑性理论中的准静力学问题和研究塑性力学中的问题相似，采用线性化的屈服函数和刚粘塑性模型，可以得到梁、圆板、球体等简单问题的解析解。对于简支圆板，粘塑性问题的分析结果与实验数据很接近。但对于几何形状、支承条件和载荷情况比较复杂的结构，只能用数值计算方法寻求近似解。
近年来所发展的基于位错动力学的博德 -帕顿理论，也较好地反映了固体材料的粘塑性性质。该理论的特点是，不需要引进屈服函数和加载与卸载准则，在应用上比较方便。
具有塑性和粘性的物体称为粘塑性体。在粘塑性理论的本构关系中，要考虑应变率效应。最早研究粘塑性体并给出简单力学模型的是美国的E.C.宾厄姆。他给出了单向应力状态下粘塑性体的本构关系，即
σ＝σY+μ夊
当σ>σY，式中μ为粘性系数；夊为应变率；σY为材料的屈服极限。当σ≤σY时，物体不会产生变形。用上式描述本构关系的物体称为宾厄姆体，其力学模型如图所示。这种模型实际上是理想刚塑性体和牛顿流体的组合。宾厄姆体不同于流体的是它具有不可恢复的塑性变形，所以它仍属于固体材料。
对于粘塑性材料，屈服条件不仅同应力、塑性应变和强化性质有关，而且还同反映材料粘性的参数有关。
美国的L.E.马尔文曾给出了考虑应变率效应的本构关系。 他假设实际应力与静力应力-应变曲线上的应力之差同塑性应变率成正比，该应力差引起按粘性规律变化的应变率效应。他所提出的本构关系的形式可写为：
，式中夊为总的应变率；σ和懩分别为实际应力和应力率;E为弹性模量（见材料的力学性能；g(ε)为单向静力拉伸时应力-应变关系中的函数；ф[σ-g(ε)]为由实验确定的函数；符号< >按下式定义：
波兰的P.佩日纳根据金属材料的动力实验结果，在考虑应变率对材料屈服条件影响的基础上，给出了能反映粘塑性材料动力特性的本构方程：
，式中妏ij、妡ij分别为应变率偏量和应力率偏量（即应变偏量和应力偏量对时间的变率）;γ为控制塑性流动速度的粘性系数；G为剪切模量；f为屈服函数（见屈服条件）；F为反映复杂应力状态下动力特性的参量;函数ф(F)应根据材料动力实验结果确定。
分析粘塑性理论中的准静力学问题和研究塑性力学中的问题相似，采用线性化的屈服函数和刚粘塑性模型，可以得到梁、圆板、球体等简单问题的解析解。对于简支圆板，粘塑性问题的分析结果与实验数据很接近。但对于几何形状、支承条件和载荷情况比较复杂的结构，只能用数值计算方法寻求近似解。
近年来所发展的基于位错动力学的博德 -帕顿理论，也较好地反映了固体材料的粘塑性性质。该理论的特点是，不需要引进屈服函数和加载与卸载准则，在应用上比较方便。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。