2) inter-layer shearing strength
层间抗剪强度
1.
But in the world,the apparatus which can be examined efficient the inter-layer shearing strength of asphalt pavement and bridge deck pavement can t be found.
防水层的抗剪性能是决定铺装结构稳定性和长期防水功效是否能得以发挥的重要因素 ,然而 ,国内外均没有用于防水层与桥面混凝土和沥青面层层间抗剪强度现场检测的仪器。
3) sand layer shear experiment
砂层抗剪
4) interlaminar shear
层间剪切
1.
The curves showing the relationship between the strength of the ultrahigh molecular weight polyethylene fiber bundle treated by atmospheric argon plasma and the epoxy resin interlaminar shear strength were investigated by varying technical conditions of low temperature and atmospheric argon plasma.
改变低温常压氩等离子体处理条件,考察处理后超高分子量聚乙烯纤维束强度与环氧树脂层间剪切应力与各变化因子的关系曲线,通过比较性能的变化,研究氩等离子体处理条件对纤维界面性能的影响。
5) interstory shear force
层间剪力
1.
It is shown that the stiffness,interstory shear force and axial column force increase in steel bracing system,and the internal forces decrease in the energy dissipation system under the condition of the same displacement.
计算结果表明当两种 抗侧力体系对位移控制效果接近的情况下,普通支撑体系增加了刚度,同时也增加结构的层间剪力、与支撑相 连柱的轴力,而消能支撑体系能有效减少这些结构内力,故比前者大大提高了主体结构的抗震性能。
2.
It is shown the stiffness and the interstory shear force and the axial column force which is connected with the bracing are increased in steel bracing system and the internal forces decreased in the energy dissipation system when their displacements are controlled almost the same.
计算结果表明当两种抗侧力体系对位移控制效果接近的情况下,普通支撑体系增加了刚度,同时也增加结构的层间剪力、与支撑相连柱的轴力,而消能支撑体系能有效减少这些结构内力,故比前者大大提高了主体结构的抗震性能。
6) Shear stress between layers
层间剪应力
1.
Effect of interlayer on shear stress between layers of PCC-AC composite pavement;
夹层对PCC-AC复合式路面层间剪应力的影响
补充资料：土的抗剪强度
土体抵抗剪切破坏的能力。土可以由于拉力过大而开裂，也可以由于剪力过大而破坏。土体中各点的抗剪强度或所承受的剪应力都可以是不均匀的。因此，土体的剪切破坏可能是整体破坏，也可能是局部破坏。工程上有许多情况（如地基承载力、土坡稳定以及挡土墙的土压力等）主要考虑剪切问题。而在粘性土坡稳定性的分析中则要考虑三个问题：计算方法、抗剪强度 τ和安全系数的确定，三者是互相关联和协调的。
净洁砂的抗剪强度 砂的抗剪强度是由颗粒间摩擦角的抵抗力产生的，可由直接剪力仪测定。将结果绘成σ-τf曲线（图1）,并用下式表达：
τf＝σtg嗘
(1)
式中τf为抗剪强度；σ为剪切破坏面上的法向压力；嗘为砂的内摩擦角，其值主要随砂的密度、颗粒的粗糙度和粒径级配的均匀性而变，可从疏松粉砂的28°到密实粗砂的41°。对于中小型工程,嗘值可查有关书籍中的试验结果，根据具体情况选用，可不另进行试验。
砂的抗剪强度比较严密的表达式：
τf＝σ′tg嗘′ 或 τf＝(σ－u)tg嗘′
(2)
式中 σ和σ′分别为剪切面上的总应力和有效正应力；u为孔隙压力；嗘′为有效内摩擦角。对于透水性较大的砂，用有效应力表达的嗘′ 角稍大于但又接近于总应力的嗘角。
产生孔隙压力的来源可能有：①外加荷载；②渗透浮托力或砂层中有承压水；③外界的振动，如爆破、地震或机械振动。以浮托力为例，当砂体中某一点的 u等于σ时，抗剪强度τf等于零，工程上称为流砂状态。
饱和粘性土的抗剪强度 粘性土的抗剪强度也可用直接剪力仪测定，但它存在着比较严重的缺点：①不能严格控制排水条件；②不能量测孔隙水压力；③试件的破坏面限定在上下匣之间的平面，而不是顺着试件最薄弱的面破坏;④试件中应力和应变分布不均匀。为此,现多用三轴压力仪测定。
影响粘性土的抗剪强度的因素很多，其中以排水条件最为重要。按排水条件试验可分为三种：①不排水剪切；②固结不排水剪切；③固结排水剪切。后一种试验得出的试验结果与第二种差别不大，而要使剪切时的孔隙压力完全消散，必须剪切得很缓慢，这样就需要很长的时间。因此，在实用上一般不做固结排水剪切试验。
非饱和粘性土的抗剪强度 实用上大多采用总应力法以表述其抗剪强度。
坚硬或裂隙粘性土的抗剪强度 这类土多数属于高度超压密土，用特制仪器（如环剪仪或往复剪力仪）试验得出的应力-应变曲线（图2a），在峰值之后经继续剪切变形的强度为残余强度。对应于峰值和残余强度的破坏包线分别为AB和CD(图2b),CD线的c′(多数情况之下c′接近于零)和嗘′值远小于AB线的c′、嗘′值。实用上采用残余强度分析坚硬或裂隙粘性土坡的稳定性，并认为比较接近实际。
原位测定土抗剪强度 在现场直接测定土层不同深度的抗剪强度。其优点是可避免取土、运输和室内试验对土样的扰动及应力释放。原位测定的方法主要有：十字板、旁压仪和静力触探等试验（见土工试验和现场原型观测），通常都是用以测定饱和粘性土层的不排水抗剪强度。
净洁砂的抗剪强度 砂的抗剪强度是由颗粒间摩擦角的抵抗力产生的，可由直接剪力仪测定。将结果绘成σ-τf曲线（图1）,并用下式表达：
τf＝σtg嗘
(1)
式中τf为抗剪强度；σ为剪切破坏面上的法向压力；嗘为砂的内摩擦角，其值主要随砂的密度、颗粒的粗糙度和粒径级配的均匀性而变，可从疏松粉砂的28°到密实粗砂的41°。对于中小型工程,嗘值可查有关书籍中的试验结果，根据具体情况选用，可不另进行试验。
砂的抗剪强度比较严密的表达式：
τf＝σ′tg嗘′ 或 τf＝(σ－u)tg嗘′
(2)
式中 σ和σ′分别为剪切面上的总应力和有效正应力；u为孔隙压力；嗘′为有效内摩擦角。对于透水性较大的砂，用有效应力表达的嗘′ 角稍大于但又接近于总应力的嗘角。
产生孔隙压力的来源可能有：①外加荷载；②渗透浮托力或砂层中有承压水；③外界的振动，如爆破、地震或机械振动。以浮托力为例，当砂体中某一点的 u等于σ时，抗剪强度τf等于零，工程上称为流砂状态。
饱和粘性土的抗剪强度 粘性土的抗剪强度也可用直接剪力仪测定，但它存在着比较严重的缺点：①不能严格控制排水条件；②不能量测孔隙水压力；③试件的破坏面限定在上下匣之间的平面，而不是顺着试件最薄弱的面破坏;④试件中应力和应变分布不均匀。为此,现多用三轴压力仪测定。
影响粘性土的抗剪强度的因素很多，其中以排水条件最为重要。按排水条件试验可分为三种：①不排水剪切；②固结不排水剪切；③固结排水剪切。后一种试验得出的试验结果与第二种差别不大，而要使剪切时的孔隙压力完全消散，必须剪切得很缓慢，这样就需要很长的时间。因此，在实用上一般不做固结排水剪切试验。
非饱和粘性土的抗剪强度 实用上大多采用总应力法以表述其抗剪强度。
坚硬或裂隙粘性土的抗剪强度 这类土多数属于高度超压密土，用特制仪器（如环剪仪或往复剪力仪）试验得出的应力-应变曲线（图2a），在峰值之后经继续剪切变形的强度为残余强度。对应于峰值和残余强度的破坏包线分别为AB和CD(图2b),CD线的c′(多数情况之下c′接近于零)和嗘′值远小于AB线的c′、嗘′值。实用上采用残余强度分析坚硬或裂隙粘性土坡的稳定性，并认为比较接近实际。
原位测定土抗剪强度 在现场直接测定土层不同深度的抗剪强度。其优点是可避免取土、运输和室内试验对土样的扰动及应力释放。原位测定的方法主要有：十字板、旁压仪和静力触探等试验（见土工试验和现场原型观测），通常都是用以测定饱和粘性土层的不排水抗剪强度。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条