1) latitudinal flow
横向出流
1.
Modelling of latitudinal flow field in air-cushion belt conveyor;
气垫带式输送机气垫横向出流理论模型的研究
2) cake ditches
横向沟流
1.
Descriptions and analysis of how cake ditches with huge capillaries develop are given as special (phenomena) in high viscosity non-Newtonian cake filtration.
描述和分析了滤饼横向沟流和纵向大毛细管的形成和发展特征,横向沟流以毛细管入口处结构剪切破坏为基本特征,而纵向大毛细管的形成及进一步扩大,对过滤质量立即产生破坏性影响。
3) transverse convection
横向对流
1.
A numerical simulation model of falling film absorption over horizontal tubes in absorber with LiBr water solution as the working medium was established in consideration of wet ratio and transverse convection.
针对以溴化锂水溶液为工质的水平管吸收器,考虑湿润比和横向对流作用,建立了描述水平管外表面的降膜流动吸收传热传质耦合过程的数学模型。
2.
The result of numerical simulation for single tube, will lead to great error, neglecting transverse convection and variable film thickness, being lack of experimental test.
数值模拟主要针对单管,数学模型一般忽略横向对流和膜厚变化,结果缺乏必要的实测数据的验证,直接用于实际机组的设计会带来比较大的误差。
4) transverse current
横向电流
1.
The influence of transverse current on seam formation of CO2 laser beam welding of Aluminum alloys has been investigated.
研究了外加横向电流对铝合金CO_2激光焊接焊缝成型的影响。
5) cross flow
横向流
1.
The cross flow method is used to estimate the viscous effects on conventional high-speed displacement ship.
采用横向流方法对常规高速排水型单体船所受的粘性影响进行修正。
2.
The physical model of cross flow channel and mathematic model of the atomization were built.
本文根据理论推导和数值模拟设计加工了一种采用旋流芯结构的旋流式喷嘴,通过实验验证了设计喷嘴的雾化特性符合要求,并运用数值模拟方法研究所设计喷嘴在横向流场中的雾化情况及降温能力。
补充资料：孔口出流
流经挡水壁上孔口的水流。常见的孔口形状为矩形和圆形。当孔口高度e与孔口水头H（上游水面至孔口中心的高度）之比时为小孔口；当时为大孔口（图1）。当孔壁厚度不影响孔口出流时为薄壁孔口；反之为厚壁孔口。水利工程中常见的闸门下泄流称为闸孔出流（图2）。 为保证闸孔出流，e/H必须小于或等于0.65,否则闸门下缘脱离水面而成为堰流。当下游水位不影响泄流量时为自由出流(图1a、图2a);反之为淹没出流（图1b、图2b）。胸墙挡水时的堰顶溢流和坝体短孔泄流等亦属孔流。孔口自由出流的流量为：
式中A为孔口面积；g为重力加速度;为孔口总水头，其中H为孔口水头，v0为孔口上游行近流速，α为动能校正系数(见水流能量方程);┢＝εφ为孔口流量系数,其中ε＝Ao/A为孔口收缩系数(Ao为孔口收缩断面C-C的面积)，φ为孔口流速系数,与孔口对水流的阻力有关。对于薄壁圆形小孔口，ε＝0.63～0.64，φ＝0.97～0.98，μ＝0.60～0.62。 当下游水位触及孔口底缘时，流态即有改变，下游水位高于孔口上缘时为孔口淹没出流(图1b)。孔口淹没出流的流量为：
式中ｚ为孔口上下游水位差；μs为孔口淹没出流流量系数。
闸孔自由出流的流量为：
式中B为闸孔宽度；e为闸孔高度；为闸孔总水头,H为闸孔水头(上游水面至闸底板的高度);μ＝ε′φ为闸孔流量系数；h0=ε′e为闸孔收缩断面C-C的水深。其中为闸孔垂向收缩系数,与有关；φ为闸孔流速系数，与闸孔形式有关。对于宽顶堰（见堰流）上平面闸门下的闸孔：当＝0～0.65时，ε′=0.611～0.673，φ＝0.85～1.0。
当闸孔下游水深 t大于收缩断面水深ho的跃后水深hc2（见水跃）时为闸孔淹没出流。其流量为：
Qs=σQ
式中Q为H及e值相同时的闸孔自由出流流量；σ为考下游水位影响的闸孔淹没系数，与(t-hc2)/(H-hc2)有关。
参考书目
华东水利学院编：《水力学》，第2版,下册，科学出版社，北京，1983。
武汉水利电力学院编：《水力学》，水利电力出版社，北京，1960。
式中A为孔口面积；g为重力加速度;为孔口总水头，其中H为孔口水头，v0为孔口上游行近流速，α为动能校正系数(见水流能量方程);┢＝εφ为孔口流量系数,其中ε＝Ao/A为孔口收缩系数(Ao为孔口收缩断面C-C的面积)，φ为孔口流速系数,与孔口对水流的阻力有关。对于薄壁圆形小孔口，ε＝0.63～0.64，φ＝0.97～0.98，μ＝0.60～0.62。 当下游水位触及孔口底缘时，流态即有改变，下游水位高于孔口上缘时为孔口淹没出流(图1b)。孔口淹没出流的流量为：
式中ｚ为孔口上下游水位差；μs为孔口淹没出流流量系数。
闸孔自由出流的流量为：
式中B为闸孔宽度；e为闸孔高度；为闸孔总水头,H为闸孔水头(上游水面至闸底板的高度);μ＝ε′φ为闸孔流量系数；h0=ε′e为闸孔收缩断面C-C的水深。其中为闸孔垂向收缩系数,与有关；φ为闸孔流速系数，与闸孔形式有关。对于宽顶堰（见堰流）上平面闸门下的闸孔：当＝0～0.65时，ε′=0.611～0.673，φ＝0.85～1.0。
当闸孔下游水深 t大于收缩断面水深ho的跃后水深hc2（见水跃）时为闸孔淹没出流。其流量为：
Qs=σQ
式中Q为H及e值相同时的闸孔自由出流流量；σ为考下游水位影响的闸孔淹没系数，与(t-hc2)/(H-hc2)有关。
参考书目
华东水利学院编：《水力学》，第2版,下册，科学出版社，北京，1983。
武汉水利电力学院编：《水力学》，水利电力出版社，北京，1960。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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