1) support displacement method
支座位移法
1.
Secondly,three calculation methods for numerical simulation analysis of removing temporary supports which are support displacement method,equivalent rod bottom-end displacement method and jack element method were introduced.
首先对大跨度钢结构屋盖的落架过程进行了简单分析,给出了落架应遵循的基本原则,并提出了“同步协调”和“分组分步”2种落架方式;其次,介绍了落架过程数值模拟的3种计算方法:支座位移法、等效杆端位移法和千斤顶单元法,并详细论述了各自的计算原理及特点;最后,基于ANSYS有限元软件,应用3种落架计算方法对3点支撑悬臂梁及国家体育场进行了落架过程模拟。
2) boundary displacements
支座位移
1.
General solution method of rectangular plate bending with two opposite ends supported under boundary displacements;
支座位移作用下一对边支承矩形弹性薄板弯曲统一求解方法
2.
Using the united method in this paper,bending solution of rectangular plates with various supported conditions is solved when the plate is subjected to boundary displacements.
对四边支承矩形板提出了一种统一的弯曲挠度表达式,该表达式切合板边界所能激发的弯曲变形形态和角点位移时导致的变形特点,可用于计算四边支承矩形板在边界发生任意支座位移时的弯曲。
3) support displacement
支座位移
1.
Combined with the construction of the Magong Bridge in Changzhou City, the prestress technique by means of the support displacement method to avoid cracks in floor deck concrete caused by tensile stress is studied.
本文 结合常州市马公桥工程的建设,对采用支座位移法来施加预应力,避免桥面混凝土开裂的技术进行了研究。
2.
The influence of support displacement on the load\|carrying capacity of arched corrugated metal roof(ACMR) is evaluated through global stability analysis of this kind of roof structure working together with its supporting structure.
通过对不同矢跨比的金属拱型波纹屋盖结构连同其下部支承结构进行自重类荷载作用下的稳定承载力分析 ,明确了支座位移对这种屋盖结构承载力的影响 ,并为确立这种结构的简化设计计算模型提供了依据。
4) displacement of movable supports
支座位移量
1.
This paper first presents the method for calculating the displacement of movable supports and the expansion amount at the tip of the girder due to th.
文章先提出年温差引起多跨长联桥活动支座位移量、梁端伸缩量的计算方法,再以一座14跨悬臂浇筑施工的多跨长联预应力混凝土连续箱桥为工程实例,进行详细说明。
5) displacement of native reinforcing
支座负筋移位
1.
From concrete material,embedded of pipeline,temperature,displacement of native reinforcing,corrosion of reinforcing steel and other aspects reasons caused the cracks in concrete structure are analyzed,at the same time corresponding prevention and treatment methods are proposed in order to reduce the production of cracks.
介绍了混凝土的裂缝分类,从混凝土材料、预埋管线位置、温度、支座负筋移位、钢筋锈蚀、冻胀等方面分析了裂缝的形成原因,并给出了预防裂缝的方法及裂缝的常见补救方法,以减少混凝土裂缝的产生。
6) displacement of bridge support
桥梁支座位移
补充资料：矩阵位移法
按位移法的基本原理运用矩阵计算内力和位移的方法。是结构矩阵分析方法中的一种，其基本未知数是结点位移，由于矩阵位移法较矩阵力法更适宜编制通用的计算程序，因而得到了更为广泛的应用。
结构矩阵分析方法首先把结构离散成有限数目的单元，然后再合成为原结构，因而也属于有限元法。矩阵位移法常用的单元形式为一直杆。对于曲杆，如拱结构，虽然也可取曲杆作为单元,但单元分析较烦,为简化起见，可将它化成折线来处理，每一直线段作为一单元。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点作为固端求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
根据结构变形后要满足几何方面的相容条件（变形条件）,结点位移矩阵与杆端位移矩阵之间存在关系式
＝
(1)式中表示对的变换矩阵。
杆端位移矩阵与杆端力矩阵之间的关系式为
＝m
(2)式中m称为未装配结构的刚度矩阵，它等于各单元刚度矩阵(i) 作为子块的对角矩阵。 其元素可直接按结点单位位移引起的反力而求得。由于单元坐标并不一定是整体结构坐标，因而求得的单元刚度矩阵(i) 需通过坐标变换转化为整体坐标下的单元刚度矩阵。
根据结点作用力与汇交于该结点的杆端力保持平衡关系，可以得到杆端力与结点作用力的关系式为
＝
(3)式中为杆端力矩阵 对结点作用力矩阵 的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝T。
根据上面三式，可以得到
＝K
(4)
K＝Tm
(5)式(5)K称为已装配结构的刚度矩阵或整体刚度矩阵。
通过式(5)获得总刚度矩阵K的方法称为刚度法。因为位移变换矩阵的阶数相当高，运算中须占大量的存贮单元,因而在组合整体刚度矩阵时,常采用直接把单元刚度矩阵的元素输送到K中的直接刚度法，该方法是将各单元中相同脚标的元素直接相加而组成整体刚度矩阵。在单元刚度矩阵中，对于近端结点刚度矩阵系数kjj，由于汇集于该结点j的所有单元都可作出贡献,因而在整体刚度矩阵中可有若干项相加,即，为汇集于j结点的所有单元。由于它不必通过式(5)进行计算,运算方便,因此其应用比刚度法更为广泛。
由于支座约束方向的结点位移通常为零或为已知值，因而可将全部结点位移分为两部分,一部分是不受支座约束的位移r,另一为沿支座约束方向的结点位移R。由此(4)式变成
展开上式得
(7)
(8)当R＝0时(7)式变成:
r=Krr
(7′)式中Kr 为已装配结构相应不受支座约束的位移的刚度矩阵，实际上即为一般位移法基本方程中的系数矩阵K，该矩阵亦可直接按柔度矩阵求逆而得到。而r即为一般位移法基本方程的自由项矩阵(一般位移法中,K与在方程同一边,因而r与差一符号)。因而(7′)式即为位移法基本方程的矩阵表达式。
根据(7)或(7′)式即可求出r。再由(1)、(2)式即可求得杆端力，实际杆端力a应再叠加单元上非结点荷载引起的固端力f。第i单元的实际杆端力应为
a(i)＝(i)(i)+f(i)
(9)
矩阵位移法计算杆端力的步骤为：①划分单元，求出等效结点荷载；②求单元刚度矩阵(i),并转换为整体坐标的单元刚度矩阵;③由(5)式或直接刚度法求出整体刚度矩阵K；④求出Kr和r；⑤由(7′)式求出结点位移r，再由(1)、(2)式求出杆端力，实际杆端力应再叠加f， 即由(9)式确定。
结构矩阵分析方法首先把结构离散成有限数目的单元，然后再合成为原结构，因而也属于有限元法。矩阵位移法常用的单元形式为一直杆。对于曲杆，如拱结构，虽然也可取曲杆作为单元,但单元分析较烦,为简化起见，可将它化成折线来处理，每一直线段作为一单元。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点作为固端求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
根据结构变形后要满足几何方面的相容条件（变形条件）,结点位移矩阵与杆端位移矩阵之间存在关系式
＝
(1)式中表示对的变换矩阵。
杆端位移矩阵与杆端力矩阵之间的关系式为
＝m
(2)式中m称为未装配结构的刚度矩阵，它等于各单元刚度矩阵(i) 作为子块的对角矩阵。 其元素可直接按结点单位位移引起的反力而求得。由于单元坐标并不一定是整体结构坐标，因而求得的单元刚度矩阵(i) 需通过坐标变换转化为整体坐标下的单元刚度矩阵。
根据结点作用力与汇交于该结点的杆端力保持平衡关系，可以得到杆端力与结点作用力的关系式为
＝
(3)式中为杆端力矩阵 对结点作用力矩阵 的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝T。
根据上面三式，可以得到
＝K
(4)
K＝Tm
(5)式(5)K称为已装配结构的刚度矩阵或整体刚度矩阵。
通过式(5)获得总刚度矩阵K的方法称为刚度法。因为位移变换矩阵的阶数相当高，运算中须占大量的存贮单元,因而在组合整体刚度矩阵时,常采用直接把单元刚度矩阵的元素输送到K中的直接刚度法，该方法是将各单元中相同脚标的元素直接相加而组成整体刚度矩阵。在单元刚度矩阵中，对于近端结点刚度矩阵系数kjj，由于汇集于该结点j的所有单元都可作出贡献,因而在整体刚度矩阵中可有若干项相加,即，为汇集于j结点的所有单元。由于它不必通过式(5)进行计算,运算方便,因此其应用比刚度法更为广泛。
由于支座约束方向的结点位移通常为零或为已知值，因而可将全部结点位移分为两部分,一部分是不受支座约束的位移r,另一为沿支座约束方向的结点位移R。由此(4)式变成
展开上式得
(7)
(8)当R＝0时(7)式变成:
r=Krr
(7′)式中Kr 为已装配结构相应不受支座约束的位移的刚度矩阵，实际上即为一般位移法基本方程中的系数矩阵K，该矩阵亦可直接按柔度矩阵求逆而得到。而r即为一般位移法基本方程的自由项矩阵(一般位移法中,K与在方程同一边,因而r与差一符号)。因而(7′)式即为位移法基本方程的矩阵表达式。
根据(7)或(7′)式即可求出r。再由(1)、(2)式即可求得杆端力，实际杆端力a应再叠加单元上非结点荷载引起的固端力f。第i单元的实际杆端力应为
a(i)＝(i)(i)+f(i)
(9)
矩阵位移法计算杆端力的步骤为：①划分单元，求出等效结点荷载；②求单元刚度矩阵(i),并转换为整体坐标的单元刚度矩阵;③由(5)式或直接刚度法求出整体刚度矩阵K；④求出Kr和r；⑤由(7′)式求出结点位移r，再由(1)、(2)式求出杆端力，实际杆端力应再叠加f， 即由(9)式确定。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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