1) initial capacitor voltage value
电容电压初值
1.
Simulation research on influence of initial capacitor voltage value on CVT ferroresonance;
电容电压初值对CVT铁磁谐振影响的仿真研究
2) initial voltage values
电压初值
1.
A new method to give initial voltage values for Newton Raphson algorithms is presented.
在分析小阻抗支路对牛顿法潮流影响的基础上，结合电力系统网络的特点，提出了一种选取牛顿法潮流电压初值的新方法——小阻抗支路零功率法。
3) initial reversible capacitance
初始可逆电容值
4) self-excited capacitance
建压电容值
1.
A new approach was developed to optimize the self-excited capacitance and to calculate the related no-load terminal voltage.
以异步发电机基值频率所对应的等值电路为基础,令等值电路回路阻抗的实部与虚部分别为零作为异步发电机稳态运行的条件,并由此计算异步空载建压电容值。
5) capacitor's capacity
电容容值
1.
In order to overcome the capacitor′s capacity six to one of disadvanta ge of weighter capacitance network of D/A, design a novel T weighter capacitance network of D/A Compare former, capacitor′s capacity differ very mino
为了克服权电容网络 D/A转换器中电容容值相差悬殊的缺点 ,设计了一种新颖的 T型电容网络 D/A转换器。
6) capacitor voltage
电容电压
1.
For avoiding the unbalance of capacitor voltage, the summation of charge injected in neutral point must be zero.
电容电压不均衡是二极管钳位型多电平逆变器中一个关键技术问题。
2.
The modulation approaches based on the space vector pulse width modulation (SVPWM) is incapable of controlling the capacitor voltage for high modulation indexes and low power factors in NPC three-level inverter.
空间矢量脉宽调制(space vector pulse-width modulation,SVPWM)由于算法本身的缺陷,在调制度较高且功率因数较低时,电容电压出现低频波动。
3.
The modulation approaches based on the space vector pulse width modulation(SVPWM) and the sinusoidal carrier-based modulation(SPWM) are incapable of controlling the capacitor voltage for high modulation indexes and low power factors in diode clamped three-level inverter.
电容电压偏移是二极管箝位型多电平逆变器的主要缺点。
补充资料：电力系统电容传递过电压
电力系统电容传递过电压
capacitance-transfer overvoltage in electric power system
d旧nl}x{tong dlonronge卜uondl gt」odlonyo电力系统电容传递过电压(c叩acitance-transfer overvoltage in eleetrie power system) 当变压器的高压绕组或高压线路中出现对地零序电压，通过电容联系而传递到低压绕组或低压线路所形成的过电压。产生零序电压的原因是由于断线、断路器的不同期分合、不对称接地故障或者发生谐振现象. 绕组间的电压传递绕组间的稳态传递过电压主要在高低压绕组的中性点均不直接接地的变压器中产生。图1中变压器高压绕组的A相接地.零序电压为一对人(见图2)，它在高、低压绕组间电容已2和低压绕组对地电容CZ之间进行分压，使得低压侧产生零序电压分量亡2，而 QF毙丘E日三cZ士┌─┬─┐│ │ │└─┴─┘图l变压器高压绕组A相接地 的电压传递接线图U2一E‘只一二书下叶 ’L.找十七之C一2 当低压侧开路(断路器QF分闸)，对地杂散电容CZ很小，相对于低压侧的额定相电压右.、艺、和左。来说，口:可能很大，它们叠加的结果(见图3)，可能一相(a相)对地电压降低而另两相电压升高，也可能三相电压同时升高(c相电压口。最高)，从而危及低压绕组的绝缘。当低压侧接有电磁式电压互感器，其感抗Xd大于3/〔。(CZ+e12)〕时，会在传递回路中发生铁磁谐振，使得亡:与艺人反相(图3中的虚入图2高压侧电压相t图线)，此时a相对地过电压最高。 低压绕组与发电机相连(QF闭合)后，发电机的对地电容很大，传递电压口:和相应的发电机对地电压很低。但是，当发电机的中性点接有消弧线圈(其电感为L)，并与CZ全补偿而发生并联谐振时，零序电压将全部传递过来。过补偿的、<今，传递回路接~”’“”碑一、以了:”嘴~~川供近于串联谐振:欠补偿的毗>今，可能发生工频铁磁谐振。无吠了2”刁.。~一一~叭，，，“o‘“叭叮日图3低压侧电压 相t图论是产生申联谐振还是铁磁谐振，都将在二次侧产生很商的对地过电压，危及发电机绕组的绝缘。 为了避免产生传递过电压，如果断路器QF可能长时间分闸，可在变压器低压侧投人一组对地电容。在QF闭合和发电机中性点接有消弧线圈时，可以增大消弧线圈的脱谐度，以使传递电压低于容许数值。
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参考词条