2) Thick wall cylinder
厚壁圆筒
1.
A hydraulic method for determining incipient yield pressure of thick wall cylinder;
测定厚壁圆筒初始屈服压力的液压方法
2.
This paper performs the limit analysis of a thick wall cylinder of linear strengthened material based on the unified strength theory.
运用统一强度理论对承受内压的拉压屈服强度不同的 线性强化材料的厚壁圆筒进行了极限载荷分析,得到了适用 于多种材料的厚壁圆筒极限载荷的统一解析式。
3.
Using elastic solution of thick wall cylinder, it is analyzed that the optimum design on three-layers assembled cavity die of cold extrusion under the elastic limit stress.
应用厚壁圆筒的弹性解 ,分析了冷挤压三层组合凹模具有最大弹性极限时的优化设计 ,推导了三层组合凹模的最大承压、各层分界面半径和分界面过盈量的优化设计计算公式。
3) thick-wall cylinder
厚壁筒体
1.
The results show that experiments are accordant with numerical simulation and when the preparatory hole is reverse-conical and its mean diameter is 11 mm,acceptable nozzle sizes can be obtained after hole flanging on thick-wall cylinders.
采用有限元数值模拟与实验研究方法,模拟分析了厚壁筒体翻孔工艺过程材料塑性变形规律及特点,研究了不同温度条件下工件预加工孔型、孔径等对厚壁接管成形尺寸的影响。
2.
Influence of the workpiece s pre-hole diameters and passes on thick-wall cylinders hole flanging is investigated by experiment and numerical simulation.
采用实验研究和数值模拟的方法,分析了工件预加工孔径和孔型参数对厚壁筒体翻孔工艺的影响。
4) thin-walled cylinder
薄壁圆筒
1.
On the study of stress-strain of thin-walled cylinder tensile specimens at high temperature;
高温下薄壁圆筒拉伸试样的应力-应变关系研究
2.
Furthermore, criterion to distinguish between thick-walled cylinder and thin-walled cylinder under dynamic loading is studied.
从厚壁圆筒弹性动应力解出发,给出了厚壁圆筒内外径处的环向应力的简化计算公式,并提出了在动载荷作用下区分厚壁圆筒和薄壁圆筒的一个准则,认为当K≤1。
3.
Based on the unified limit solutions of thin-walled cylinder,the ultimate load calculation formula of concrete-filled double-skin steel-tube stub column under axial loads was derived by considering the internal and external thin-walled steel-tube effect.
针对圆中空夹层钢管混凝土轴压短柱的极限承载力,应用薄壁圆筒的统一强度理论极限解,考虑内圆与外圆中空夹层钢管混凝土的内外钢管薄壁效应,提出了计算公式,与文献资料的试验结果做了比较。
5) thin-walled column
薄壁圆筒
1.
Research on thin-walled column parts with finite element analysis method;
薄壁圆筒零件变形的有限元法研究
2.
In this paper three types of load schemes(general method;rigid region;transfer ring load by rigid beam) are used to analyzing the thin-walled column parts.
在阐述薄壁圆筒结构有限元分析的三种加载方法(常规加载方法;局部建立刚性区域;刚性梁传递载荷)的基础上,分别运用这三种方法对门座起重机圆筒门架结构进行了静力学分析,并做了分析比较。
6) thin-walled cylinder
薄壁筒
1.
Power spinning deformation of thin-walled cylinders with longitudinal inner ribs;
带纵向内筋薄壁筒形件强旋成形
补充资料：转筒干燥机无结壁技术
周安民
（江苏常州市一步干燥设备厂，江苏常州 213116）
摘要：转筒干燥机在干燥过程进料端容易产生结壁，对生产影响很大，严重时几乎不能生产。通过对转筒干燥机进料端结构的改进可以消除结壁，其方法是在进料端易结壁处设置刮刀装置，使结壁无法形成，从而改善了转筒干燥机的工作性能，提高了生产能力和产品质量，降低了能源消耗。
关键词：转筒干燥机；消除；结壁；刮刀装置
在工业生产中，现有装置（或新建装置）往往不能满足实际生产需要，因而进行技术改造是十分必要的。
1 转筒干燥机的优缺点
1.1转筒干燥机的优缺点
转筒干燥机被广泛应用于化工、冶金等干燥领域。其优点是结构简单，生产能力大，操作范围宽，连续化生产；存在的问题是进料端容易产生结壁，对生产影响很大，严重时几乎不能生产。粘性较大的物料及干燥过程有结晶水析出的物料，结壁现象更为突出。
1.2转筒干燥机实际生产过程结壁事例
陕西省商州市化工厂在1995年建成一套年产10000吨氟盐装置，分别有φ1.2m×13m冰晶石干燥转炉两台, φ1.6m×11m氟化铝干燥转炉一台。φ1.2m×13m冰晶石干燥转炉，在工作过程结壁不断增厚，当厚度达到一定值时，结壁突然塌落，塌落的大量湿物料不能及时干燥，必须返工。此时需停止进料，待炉内的湿物料完全排出才能重新投料，整个过程需3～4小时。这种情况15～20天就会出现一次，对生产非常不利。φ1.6m×11m氟化铝干燥转炉因湿氟化铝粘性较大，且初期受热变软时粘性还会增大，转炉进料端结壁愈积愈厚，形成瓶颈状，导致物料加不进、排气不畅而无法正常生产。2 消除结壁的技术改造方案及结构设计
2.1技术改造方案
冰晶石及氟化铝干燥转炉进料端结壁主要发生在1.8m长度范围之内,越过这一段后因物料温度升高及水分减少等原因,结壁消失。根据这一特点， 我们于1997年决定对氟化铝干燥转炉进料端结构进行改造，其方案是去掉转筒内壁1.8m长度范围内的抄板，在排气箱上固联一个刮刀装置，刮刀伸向转炉内部贴近转筒内壁处，转筒转动时粘附在筒壁上的物料被不断刮下，使结壁问题得以解决。
2.2 结构设计
进料端改进的结构为刮刀装置12由刮刀12-1、圆钢12-2、刮刀架12-3、紧固件12-4组成，由螺栓将其固联在排气箱7的内壁面上。刮刀安装位置位于转炉中心水平面上方并使刮刀架12-3的轴线与中心水平面成20°夹角，刮刀平面与刮刀架轴线为30°夹角，刮刀宽度60mm，刮刀与转筒2内壁面之间的间隙为10mm。
（江苏常州市一步干燥设备厂，江苏常州 213116）
摘要：转筒干燥机在干燥过程进料端容易产生结壁，对生产影响很大，严重时几乎不能生产。通过对转筒干燥机进料端结构的改进可以消除结壁，其方法是在进料端易结壁处设置刮刀装置，使结壁无法形成，从而改善了转筒干燥机的工作性能，提高了生产能力和产品质量，降低了能源消耗。
关键词：转筒干燥机；消除；结壁；刮刀装置
在工业生产中，现有装置（或新建装置）往往不能满足实际生产需要，因而进行技术改造是十分必要的。
1 转筒干燥机的优缺点
1.1转筒干燥机的优缺点
转筒干燥机被广泛应用于化工、冶金等干燥领域。其优点是结构简单，生产能力大，操作范围宽，连续化生产；存在的问题是进料端容易产生结壁，对生产影响很大，严重时几乎不能生产。粘性较大的物料及干燥过程有结晶水析出的物料，结壁现象更为突出。
1.2转筒干燥机实际生产过程结壁事例
陕西省商州市化工厂在1995年建成一套年产10000吨氟盐装置，分别有φ1.2m×13m冰晶石干燥转炉两台, φ1.6m×11m氟化铝干燥转炉一台。φ1.2m×13m冰晶石干燥转炉，在工作过程结壁不断增厚，当厚度达到一定值时，结壁突然塌落，塌落的大量湿物料不能及时干燥，必须返工。此时需停止进料，待炉内的湿物料完全排出才能重新投料，整个过程需3～4小时。这种情况15～20天就会出现一次，对生产非常不利。φ1.6m×11m氟化铝干燥转炉因湿氟化铝粘性较大，且初期受热变软时粘性还会增大，转炉进料端结壁愈积愈厚，形成瓶颈状，导致物料加不进、排气不畅而无法正常生产。2 消除结壁的技术改造方案及结构设计
2.1技术改造方案
冰晶石及氟化铝干燥转炉进料端结壁主要发生在1.8m长度范围之内,越过这一段后因物料温度升高及水分减少等原因,结壁消失。根据这一特点， 我们于1997年决定对氟化铝干燥转炉进料端结构进行改造，其方案是去掉转筒内壁1.8m长度范围内的抄板，在排气箱上固联一个刮刀装置，刮刀伸向转炉内部贴近转筒内壁处，转筒转动时粘附在筒壁上的物料被不断刮下，使结壁问题得以解决。
2.2 结构设计
进料端改进的结构为刮刀装置12由刮刀12-1、圆钢12-2、刮刀架12-3、紧固件12-4组成，由螺栓将其固联在排气箱7的内壁面上。刮刀安装位置位于转炉中心水平面上方并使刮刀架12-3的轴线与中心水平面成20°夹角，刮刀平面与刮刀架轴线为30°夹角，刮刀宽度60mm，刮刀与转筒2内壁面之间的间隙为10mm。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条