1) feed water-steam temperature control
给水-汽温控制
2) steam temperature control
汽温控制
1.
The design of steam temperature control systems for supercritical generation units;
超临界机组汽温控制系统设计
2.
Influenced by joining the primary frequency modulation and the coal quality variation,the new problems were faced to the large generating sets steam temperature control.
受参与一次调频和煤质波动的影响,大型机组汽温控制面临新的考验。
3.
Considering superheated steam temperature is a thermal object with large inertial and big-lagged characteristics, a new steam temperature control strategy for utility boiler based on the internal model control principle is proposed.
针对电站锅炉汽温被控对象大滞后、大惯性的特点,设计了一种新的基于内模控制原理的过热汽温控制策略。
3) feed-water control
给水控制
1.
The article introduces the feed-water control system and the optimization tactics of unit 7 in Tuoketuo Power Generation Co.
介绍了托克托电厂7号机组给水控制系统和优化策略,重点分析了由于锅炉动态特性的变化导致汽包水位控制不及时,在连续变负荷时水位出现发散的问题,并提出、实施了相应的解决方案,收到了良好的效果。
2.
Based on the commissioning work,the article narrates the method of complete process feed-water control in detail,and brings forward another control strategy for energy saving.
通过采用合理的控制策略,优化顺序控制逻辑,实现了全程给水控制。
4) feedwater control
给水控制
1.
Research on semi-physical simulation of marine steam generator feedwater control system
船用蒸汽发生器给水控制系统半物理仿真技术研究
2.
The paper discussed the forming mechanism of feedwater instruction of feedwater control system and boiler main control instruction for 600MW supercritical unit in Fujian Huadian Kemen Power Generation Co.
阐述了福建华电可门发电有限公司600MW超临界机组给水控制系统给水指令及锅炉主控指令的形成原理,针对该机组运行过程中出现的燃水比控制失调问题,结合运行实际分析了产生失调的原因,并提出了解决燃水比失调的处理措施。
3.
For the 600 MW supercritical monotube boiler manufactured by Haerbin Boiler Plant with British Mitsm Bobcock technology,a new gamut feedwater control system is designed.
针对哈尔滨锅炉厂引进英国三井巴布科克技术制造的600 MW超临界直流锅炉,设计了新型的全程给水控制系统。
5) water supply control
给水控制
1.
This article describes the water supply control system with timer and con- stant pressure function,which is controlled by 8098 single chip microcomputer.
本文介绍了采用8098单片机控制的定时恒压给水控制系统。
6) feed water control
给水控制
1.
This paper designs state feedforward feedback feed water control system of drum boiler on the basis of feed water controlled process.
根据汽包锅炉给水被控对象动态特性的特点 ,提出了汽包锅炉状态前馈 -反馈给水控制方案。
2.
Through contrasting and analyzing the two methods(intermediate point\'s temperature or the enthalpy control) of the supercritical once-through boiler feed water control system,the important conclusions obtained are:It\'s more intuitionistic and convenient to control intermediate point\'s temperature than the enthalpy to the runner.
对当前超临界直流炉给水控制系统的两种控制方法(中间点温度和中间点焓值控制)进行分析比较,结果表明:对于运行人员,控制中间点温度更直观、简便,而且中间点温度的给定较焓值更容易、准确;而控制中间点焓值灵敏度更高,同时避免了工质在大比热区时,出现中间点温度变化不大、主蒸汽温度剧烈变化的情况。
补充资料：抽汽式汽轮机
由汽轮机中间级抽出一部分蒸汽供给用户，即在发电的同时还供热的汽轮机。根据用户需要可以设计成一次调节抽汽式或二次调节抽汽式。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条