1) turbine room
汽轮机间
2) steam turbine
汽轮
1.
Based on study of sources and features of steam exciting forces on blades in steam turbine,the mathematic model used for calculating steam exciting forces caused by state blades trailing wake are presented,and a software based on Matlab used for calculating exciting forces is developed.
在研究汽轮机叶片气流激振力的来源与性质的基础上,建立了静叶尾迹流产生的气流激振力计算模型,开发出了基于Matlab的气流激振力计算与分析软件,以探讨叶片气流激振力特性随叶栅结构参数的变化关系。
3) steam turbine
汽轮机
1.
Analysis and countermeasures of chlorine corrosion on steam turbine rotor blades;
汽轮机动叶片氯腐蚀的分析与对策
2.
The Steel Melting Process Research for the Inner Case of the Super Critical Steam Turbine;
超临界汽轮机内缸炼钢工艺研究
3.
The Precision Casting Practice for the Crown Guide Blade of the Steam Turbine;
汽轮机自带冠导叶片精铸工艺实践
4) steam turbine oil
汽轮机油
1.
With improved IR test method,the content of T746 in anti-rust steam turbine oil was tested after different time of water elution.
汽轮机油在使用过程中,由于机组轴封等原因,容易造成其中含有大量水分,从而对汽轮机组造成锈蚀危害。
2.
Alkenyl succinic acid(ASA)as an anti-rust additive is generally used in steam turbine oil.
分别测定了含烯基丁二酸的汽轮机油/蒸馏水及汽轮机油/合成海水体系的界面张力、界面剪切粘度、油相粘度及乳状液稳定性。
3.
Through the analysis on the production process of L-TSA oil, the factors of affecting the demulsibility of steam turbine oil are sought from the base oil, additive and blending process.
通过对L-TSA油品的调合过程进行分析,分别从基础油、添加剂和调合工艺过程三方面探寻制约汽轮机油抗乳化性能提高的原因,研究发现基础油的白土吸附深度、水分含量对基础油本身的破乳化性能影响显著,从而导致用其调制的汽轮机油抗乳化性出现相应变化;而添加剂中金属减活剂和防锈剂的加剂量对成品油的抗乳化性能有一定的影响。
5) turbine oil
汽轮机油
1.
Analysis of emulsification of turbine oil;
汽轮机油乳化原因分析及对策
2.
The emulsified turbine oil was researched by heating demulsification method,adsorption demulsification method and chemical demulsification method.
采用加热法、吸附法和化学法3种破乳方法对乳化后的汽轮机油进行了研究,重点讨论了化学破乳法的破乳机理、破乳剂及破乳工艺条件的选择。
3.
First,the main reasons of deterioration of turbine oil demulsibility are analyzed.
分析汽轮机油破乳化性能劣化的危害和主要原因,结合电力生产各个环节的具体特点,针对电厂用汽轮机油的运行条件提出了恢复和改善润滑油破乳化性能的主要途径是做好新油验收、运行油维护及通过引入破乳剂等方法,并介绍了在浙江电网某厂利用破乳剂改善破乳化性能的典型成功实例。
6) steam turbine
蒸汽轮机
1.
Aimed at the failure of the coupling breaking of steam turbine speed governor, this paper briefly presents the process of the breaking, analyzes reasons for the failure from many aspects and proposes effective, methods and prevention measures to ensure safe and stable operation of the compressor bundle.
针对蒸汽轮机调速器传动机构联轴节断裂故障,简述联轴节损坏经过,从多方面分析其损坏原因, 提出有效的解决方法和防范措施,确保压缩机组安全稳定运行。
2.
Integratedgasification combined cyclesystem, using both gasand steam turbine offers significant improvement in overall system efficiency an.
煤气化联合循环发电同时采用燃气轮机和蒸汽轮机发电,使环境控制和总系统效率有相当大的提高。
3.
A combined cycle power plant, which combines a gas turbine, a heat recover steam generator and a steam turbine, has the increasingly important effect in power generation industry, because of its high efficiency and low exhaustion advantages.
由燃气轮机、余热锅炉和蒸汽轮机组成的联合循环电厂由于其高效率、低排放等优良性能,在发电领域中起到了日益重要的作用。
参考词条
补充资料：抽汽式汽轮机
由汽轮机中间级抽出一部分蒸汽供给用户，即在发电的同时还供热的汽轮机。根据用户需要可以设计成一次调节抽汽式或二次调节抽汽式。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。