1) dynamic machine foundation
动力机器基础
1.
Analysis on the design of dynamic machine foundation;
动力机器基础的设计分析
2.
If dynamic machine foundation is very large,the computation result of the sinplified method recommended in the Dynamic Machine Foundation Design Code(GB50040-96)maybe is error,and which is without avail for the engineering design.
当动力机器基础体积较大时,采用《动力机器基础设计规范》(GB 50040-96)推荐的简化计算方法进行动力计算,计算结果可能具有较大的误差而不能用于工程设计,此时进行三维数值分析是必要的。
3.
This paper presents three dimensional finite element method for analysis of dynamic response of large dynamic machine foundation considering soil-structure interaction.
该方法将动力机器基础与周围地基作为一个完整的研究对象,将基础作为粘弹性体反映基础变形,建立粘-弹性人工边界模拟半无限地基的辐射阻尼和远场地球介质的弹性恢复性能,并通过构造等效弹簧实体元使这一人工边界在商业有限元程序中实现。
2) Code for Dynamic Machine Foundation Design
动力机器基础设计规范
1.
Some discussions on Code for Dynamic Machine Foundation Design(GB 50040-96) are had,including mass-spring-damper model,dynamic foundation parameters,load combination and structural requirements.
讨论了《动力机器基础设计规范》(GB 50040-96)中的若干问题,包括质-弹-阻模型、地基动力参数、荷载组合和基础的构造要求等几个方面。
3) dynamic foundation
动力基础
1.
How to establish a proper model on the basis of the similitude law in a dynamic foundation test is discussed.
通过对动力基础试验中 ,如何根据相似律建立适当的模型进行了讨论 ,研究表明 ,通过模型试验可以较好地模拟出动力基础的动力响
2.
【Objective】 This paper studied the ground pressure resistance which is the key parameter of vibration characteristics in erect orientation of dynamic foundation.
【目的】研究影响动力基础竖向振动特性的关键参数——地基抗压刚度。
4) machine foundation
机器基础
1.
Dynamic response analysis for large machine foundation-pile-soil system based on lumped parameter model;
基于集中参数模型的大型机器基础-桩土系统动力反应分析
2.
Analysis on the vibration of the dynamically loaded machine foundation;
实体式动力机器基础的振动分析
5) basis for motives
动机基础
补充资料：机器基础计算模型
为了计算机器基础的振动，目前主要建立了两种模型：基床反力模型与弹性半空间模型。不同模型采用不同参数。
基床反力模型 假定刚性基础位于有弹性而无惯性的地基上，地基是由许多独立的弹簧组成并坐落在一个假想的刚性底层上（图1a），振动限于该范围内发生。
基床反力模型把静力的温克勒假定引进了动力范畴。以垂直振动为例，基底处单位动反力P正比于动位移z：
P＝czz
(1)
式中cz为地基抗压刚度系数，是不随频率改变的常数。
总的动反力
R＝(czF)z＝Kzz式中Kz为地基抗压刚度；F为基底面积。
基础的运动方程为
(2)
式中m为基础的质量;Q0为扰力幅；ω为扰频率；t为时间。
式 (2)和理想的质量──弹簧体系的模式完全一样。这种模型未能就动力参数Cz建立起理论公式。为取得Cz：①要靠查表取得cz的经验值，其余抗剪、抗弯、抗扭刚度系数Cx、C嗞、Cψ通过与Cz的经验比值求得；②要靠现场试验，过去是采用高低压模自由振动试验，现在出现了一些强迫振动试验的方法。但是，在任何一种试验方法中，Cz都是在不随频率改变的假定下获得的。据此算出的共振曲线与实测共振曲线不尽相符。
四个简单振型的刚度，可按下式求得：
垂直振动时，地基抗压刚度
Kz＝czF
水平振动时，地基抗剪刚度
Kx＝cxF
摇摆振动时，地基抗弯刚度
K嗞＝c嗞I1
扭转振动时，地基抗扭刚度
Kψ＝cψI1式中I1为对于通过基底形心的水平轴的面积惯性矩；I1为对于通过基底形心的竖直轴的面积惯性矩（亦称极惯性矩）。
弹性半空间模型 视刚性基础位于弹性半空间表面上，弹性半空间是一个各向同性的、均质的、上面有界、以下及左右前后伸至无穷的弹性体，这种模型所涉及的土的范围（不论广度或深度）可扩展至无穷（图1b）。按此模型，以垂直振动为例，基础的动位移与波动力（与动反力相反，是基底传予地基的动力，一般不等于扰力）间具有以下关系：
(3)
式中r0为基础底面折算成圆形时的半径;G为地基的剪切模量;;f1、f1为位移函数,它们与基础尺寸、地基土的性质及扰动频率有关。
根据式(3)导出垂直振动的动反力公式为
(4)
基础垂直振动的运动方程为
(5)
如果取模式 (5)与弹簧常数K、阻尼系数C都不随频率改变的理想的质量-弹簧-阻尼器体系（又名理想集总参数体系）对比，可见置于半空间上的基础的模式与理想集总体系模式外形相似而实质不同，即 F1(ω)、F1（ω）不再是常数而是频率的函数，故式(5)可称为等效集总体系的模式，而其相应的F1(ω)、F1(ω)可分别称为等效阻尼、等效刚度。 这样，弹性半空间模型可以转化为等效集总体系模型。这一事实说明：从实用出发,基础-地基体系可以看成是质量-弹簧-阻尼器体系，然而它却不是一个理想集总体系。这个发现推动了半空间理论实用解的发展。现今的比拟法和方程对等法都是在此基础上产生的。
半空间模型已导出参数F1(ω)、F1(ω)的公式可供直接运用。此外,F1(ω)、F1(ω)或f1、f1还可通过现场强迫振动试验测得。例如借助于垂直强迫振动利用下式
(6)
可测得各频率时的等效刚度与阻尼。由于它们随频率改变，求出的共振曲线与实测共振曲线吻合。
非线性反应 在扰频率不变的条件下,扰力增大(以频变扰力为例则意味着偏心块重量W＝meɡ与偏心距e的乘积的增大）时，并不保证振幅成正比地（即线性地，如图2a所示）增大，此种动力反应称非线性反应。非线性反应不仅表现为图2b中在任一指定频率时的纵距不是按比例地增大,而且还表现为峰点频率(ωpe)也随W、e的乘积的变化而变化。机器基础非线性反应之所以出现是因为扰力越大，剪应力和剪应变也越大,结果阻尼比增大,剪切模量减小从而使刚度减小。更确切些说，动力反应的非线性来源于土的应力应变特性的非线性。土的非线性说明弹性半空间理论关于弹性（线弹性）的假定与土的实际性状有出入，因此欲提高预计机器基础动力反应的可靠性，需要计入土的非线性应力应变特性。
基床反力模型 假定刚性基础位于有弹性而无惯性的地基上，地基是由许多独立的弹簧组成并坐落在一个假想的刚性底层上（图1a），振动限于该范围内发生。
基床反力模型把静力的温克勒假定引进了动力范畴。以垂直振动为例，基底处单位动反力P正比于动位移z：
P＝czz
(1)
式中cz为地基抗压刚度系数，是不随频率改变的常数。
总的动反力
R＝(czF)z＝Kzz式中Kz为地基抗压刚度；F为基底面积。
基础的运动方程为
(2)
式中m为基础的质量;Q0为扰力幅；ω为扰频率；t为时间。
式 (2)和理想的质量──弹簧体系的模式完全一样。这种模型未能就动力参数Cz建立起理论公式。为取得Cz：①要靠查表取得cz的经验值，其余抗剪、抗弯、抗扭刚度系数Cx、C嗞、Cψ通过与Cz的经验比值求得；②要靠现场试验，过去是采用高低压模自由振动试验，现在出现了一些强迫振动试验的方法。但是，在任何一种试验方法中，Cz都是在不随频率改变的假定下获得的。据此算出的共振曲线与实测共振曲线不尽相符。
四个简单振型的刚度，可按下式求得：
垂直振动时，地基抗压刚度
Kz＝czF
水平振动时，地基抗剪刚度
Kx＝cxF
摇摆振动时，地基抗弯刚度
K嗞＝c嗞I1
扭转振动时，地基抗扭刚度
Kψ＝cψI1式中I1为对于通过基底形心的水平轴的面积惯性矩；I1为对于通过基底形心的竖直轴的面积惯性矩（亦称极惯性矩）。
弹性半空间模型 视刚性基础位于弹性半空间表面上，弹性半空间是一个各向同性的、均质的、上面有界、以下及左右前后伸至无穷的弹性体，这种模型所涉及的土的范围（不论广度或深度）可扩展至无穷（图1b）。按此模型，以垂直振动为例，基础的动位移与波动力（与动反力相反，是基底传予地基的动力，一般不等于扰力）间具有以下关系：
(3)
式中r0为基础底面折算成圆形时的半径;G为地基的剪切模量;;f1、f1为位移函数,它们与基础尺寸、地基土的性质及扰动频率有关。
根据式(3)导出垂直振动的动反力公式为
(4)
基础垂直振动的运动方程为
(5)
如果取模式 (5)与弹簧常数K、阻尼系数C都不随频率改变的理想的质量-弹簧-阻尼器体系（又名理想集总参数体系）对比，可见置于半空间上的基础的模式与理想集总体系模式外形相似而实质不同，即 F1(ω)、F1（ω）不再是常数而是频率的函数，故式(5)可称为等效集总体系的模式，而其相应的F1(ω)、F1(ω)可分别称为等效阻尼、等效刚度。 这样，弹性半空间模型可以转化为等效集总体系模型。这一事实说明：从实用出发,基础-地基体系可以看成是质量-弹簧-阻尼器体系，然而它却不是一个理想集总体系。这个发现推动了半空间理论实用解的发展。现今的比拟法和方程对等法都是在此基础上产生的。
半空间模型已导出参数F1(ω)、F1(ω)的公式可供直接运用。此外,F1(ω)、F1(ω)或f1、f1还可通过现场强迫振动试验测得。例如借助于垂直强迫振动利用下式
(6)
可测得各频率时的等效刚度与阻尼。由于它们随频率改变，求出的共振曲线与实测共振曲线吻合。
非线性反应 在扰频率不变的条件下,扰力增大(以频变扰力为例则意味着偏心块重量W＝meɡ与偏心距e的乘积的增大）时，并不保证振幅成正比地（即线性地，如图2a所示）增大，此种动力反应称非线性反应。非线性反应不仅表现为图2b中在任一指定频率时的纵距不是按比例地增大,而且还表现为峰点频率(ωpe)也随W、e的乘积的变化而变化。机器基础非线性反应之所以出现是因为扰力越大，剪应力和剪应变也越大,结果阻尼比增大,剪切模量减小从而使刚度减小。更确切些说，动力反应的非线性来源于土的应力应变特性的非线性。土的非线性说明弹性半空间理论关于弹性（线弹性）的假定与土的实际性状有出入，因此欲提高预计机器基础动力反应的可靠性，需要计入土的非线性应力应变特性。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条