1) current sharing control
均流控制
1.
A digital current sharing control technique for modularized UPS paralleling operation was describel in detail,presented the structure of paralleled system,and by analyzing circulating current of paralleled system,characteristic of the power regulation,a novel digital power detection technique was deduced.
较详细地阐述了一种模块化UPS并联系统的数字均流控制技术,给出了并联系统的结构,通过对并联系统环流、功率调节特性、并联系统数字功率检测技术分析,得到一种新型的功率检测方法。
2.
In order to share the load and restrain circumfluence, a digital current sharing control technique for modularized UPS parallel operation is investigated in detail, and the structure of parallel system is presented.
给出了并联系统的结构;通过分析并联系统环流、功率调节特性、并联系统数字功率检测技术,得到一种新型的功率检测方法;检测和分析并联系统的瞬时平均电流和各个UPS模块输出电流,再反馈调节分别控制输出电压幅值和相位以实现其均流控制。
3.
This control method includes two important parts,synchronization control and current sharing control.
控制方法分为同步和均流控制两个部分,同步控制采用有功功率进行相位调节,均流控制采用注入的谐波信号进行幅值调节。
2) load share controller
均流控制器
1.
Design of novel precise load share controller integrated circuit;
高精度均流控制器芯片设计
3) current share control without control interconnection
无均流线均流控制
4) average current control
平均电流控制
1.
Design of control system of POL using average current control mode;
平均电流控制模式负载点电源(POL)的控制系统设计
2.
A parallel-inverter system based on the average current control scheme is studied in this paper.
研究了基于平均电流控制的逆变器并联系统。
3.
It can be observed that the average current control can.
同时通过对推挽正激变换器的小信号建模,发现平均电流控制技术可以克服这一问题。
5) average current mode control
平均电流控制
1.
Analysis of medium-frequency oscillation in the Boost power factor correction converter with average current mode control
平均电流控制型Boost功率因数校正变换器中的中频振荡现象分析
2.
The first part is an averaged circuit model, and the second part is a model for average current mode control with pulse width modulation (PWM).
提出了适合平均电流控制下DC/DC开关变换器的大小信号统一模型。
3.
In order to improve the transient response of current sharing, this paper develops an improved automatic current-sharing technique with average current mode control.
针对常规自主均流法存在动态响应不佳的问题,引入平均电流控制,提出改进式自主均流控制,通过添加电流环为内环并将电压环和均流环并列,改善系统的均流动态性能。
6) automatic current sharing control
自主均流控制
1.
Then,the design process of an automatic current sharing control system,including the designs of the voltage loop and the current sharing loop,are analyzed and proposed.
根据所建立的模型,制作了一台由两个Buck变换器并联组成的样机,通过比较未采用均流控制和采用自主均流控制的两组实验结果,验证了文中所提控制系统设计方法的正确性。
2.
The simulation results show that the backstepping current sharing control can achieve good current sharing effect and has stronger robustness than the automatic current sharing control.
仿真结果表明,反步均流控制可以实现良好的均流效果,与自主均流控制相比,具有更强的鲁棒性。
补充资料：非均质流充填材料管道输送
非均质流充填材料管道输送
pipelining of fill with heterogeneous flow
粒径试，或累计重量50%对应的中位粒径成。代替式(4)或(5)中的物料粒径。 中国金川有色金属公司提出的水力坡度计算公式为 {___厂gD(八一1)门‘’2} 尹一‘〕{‘十’。8〔’寺“h[~不又兀万一」{式中yk为固体物料的密度，t/m3;其余符号意义与式(3)同。fe一1日nzhl{Iu eho叩tlon eo一}一00 guondoo shusong非均质流充填材料管道输送(pipelining。ffill with heterogeneo:一5 flow)固体颗粒不均匀地分布于液相载体中的充填材料浆体的管道输送方-法颗粒较大且浓度较低的充填材料浆体多以非均质流输送。非均质流浆体属于牛顿浆体。 非均质流浆体的临界淤积流速随着浆体流动速度的增大，在管道底部滑动的颗粒层刚刚消失时的流速非均质流浆体的摩阻损失与流速间的关系见图。非 {口训 彩}/丫洲/、、，l 彗厂一{ 。。速度。一 非均质流浆体和水的摩阻损失与流速的关系 1桨体的;2水的;二I，临界淤积流速均质浆体的这种关系与水的摩阻损失差别很大。曲线1的d/)段表示，当流速增大到一定程度时，原来淤积在管底的固体颗粒开始运动、其中绝大部分颗粒处于不连续跳跃状态;随着流速的增大，水流本身的摩阻损失增加，消耗于颗粒滑动和悬浮的能量也增大，因此压失损失随流速的增大而增加。曲线1的从段表示随着流速的增大，间歇性悬浮的颗粒越来越多，沿管底滑动的颗粒越来越少，这时水流本身的压头损失虽然随流速的增大而增加，但消耗于滑动的能量却随之减少，结果总压头损失因增加值小于减少值而减少曲线]的、d段表示，在全部颗粒完全悬浮后，随着流速的增大压头损失也逐渐增加。点c所对应的流速就是临界淤积流速对于临界淤积流速:。。，许多学者都提出了不同的计算公式。其中由前苏联学者由约芬(入.11.汁巾，‘，)提出，经科别尔尼克‘c.{’.川卜。附f，，门修正的计算公式为 /一15梅振{会一().4卜m·(1) 劝)一‘5梅梅{会一曰}酬，m/s(2)式中I)为管道直径，m;休为平均粒径的固体颗粒在水中自由沉降末速，m肠;z。为浆体比重;找为水比重;。为均匀系数，。一3比公。。，d〕和碗分别为重量从小粒径向大粒径累计的曲线上1。环和9。%对应的粒径式(l)和式(2)适用于浆体重度小十或等于1.25t/m“式(l)适用于颗粒平均直径为。.环~。.60mm的均匀颗粒尾矿。式(2)适用于颗粒平均直径大于。.15mm的不均匀颗粒尾矿。 非均质流浆体水力坡度的计算预估非均质流浆体的水力坡度只限于在实际工程中常常遇到的紊流情况。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条