1) rare-earth carbide
稀土硬质合金
1.
Comparative tests were conducted for the cutting properties of rare-earth carbide cutters YT8RE and YG6RE,and the results showed that they are superior to the commonly-used carbides YT15 and YG6.
研制的稀土硬质合金刀片ＹＴ８ＲＥ及ＹＧ６ＲＥ的切削性能，分别比普通硬质合金刀片ＹＴ１５及ＹＧ６优越。
3) rare earth alloy
稀土合金
1.
A review was given about the current state of the study on the structures and properties of rare earth alloy coatings electrodeposited from aqueous solutions, and the perspectives for their development were proposed.
综述了水溶液中电沉积稀土合金膜的结构与性能的研究现状。
2.
High-purity carbon nanotubes (CNTs) were synthesized in hydrogen ambience by CVD method by using rare earth alloy MlM 5-1.
以稀土合金MlNi5-1。
3.
The influences of rare earth alloy addition amount, temperature and chemical composition of molten steel on desulphurization effect were investigated.
对稀土合金加入量、钢液温度和化学成分对脱硫效果的影响进行了试验研究。
4) rare earth alloys
稀土合金
1.
The effect of complex agent on the electrodeposition of rare earth alloys was studied.
如何使其正移是实现稀土合金电镀的关键。
2.
By taking La Co Ni triangle system and Nd Cu,Gd Cu binary system for examples,the steps and principles of preparing metallographic samples of rare earth alloys are introduced.
以La Co Ni三元系和Nd Cu、Gd Cu二元系为例 ,介绍了稀土合金金相试样的制备步骤和原则 ,给出了用该方法制作的 5La 73Co 2 2Ni、5La 89Co 6Ni、2 5 。
3.
The effect of complex agent on the electrodeposition of rare earth alloys was studied.
如何使其正移是实现稀土合金电镀的关键。
5) rare-earth alloy
稀土合金
1.
In this year it consists of(1)giant magnetostrictive material,(2)giant magnetoresistive material,(3)perpendicular magnetic recording material,(4)garnet type magneto-optical ferrite,(5)structure and magnetic property of Sm-Co rare-earth alloys.
本年综述的内容包含:(1)巨磁致伸缩材料;(2)巨磁电阻材料;(3)垂直磁记录材料;(4)石榴石型铁氧体磁光材料;(5)Sm-Co系稀土合金的结构和磁性。
补充资料：稀土钴硬磁合金
是稀土金属与钴组成的金属间化合物硬磁合金。其中，稀土金属主要是钐、镨、铈和一部分重稀土金属或它们的组合；钴可以部分地以铜、铁或其他过渡族金属取代。
美国内斯比特 (E．A．Nesbitt)等和哈伯德(W．H．Hubbard)等先后于1959及 1960年研究了GdCo5化合物的铁磁性质和单轴磁各向异性。1966～1967年，美国施特尔纳特(K.J.Strnat)和贝克尔（J.J.Becker）分别制成了有实用价值的YCo5和SmCo5粉末压制磁体。1968年,荷兰布绍(K.H.J. Buschow)用流体静压方法制成磁能积为18.5MGs·Oe(1MGs·Oe≈8kJ/m3)的SmCo5粉末压制磁体。1969年美国达斯(D.K. Das)用固相烧结法、1970年美国本茨(M.G.Benz)等用液相烧结法制成性能稳定、磁能积为20MGs·Oe的SmCo5的磁体；从此开始了稀土钴硬磁合金的工业规模生产。这一时期还出现了还原扩散法制备RCo5(简称1-5型，R表示稀土元素)合金的新工艺。1971年系统地研究了R2(Co,Fe)17（简称2-17型）赝二元化合物,理论上估计磁能积上限为60MGs·Oe。1973～1975年日本制成相分解硬化型的Sm(Co,Cu,Fe)7硬磁合金,1977年进一步制成磁能积为30MGs·Oe的Sm(Co,Fe,Cu,Zr)7·4硬磁合金。1980年,这种2-17型合金磁能积达到33MGs·Oe。中国于1969年研制1-5型烧结磁体。70年代以后,陆续制成 Sm（Co,Cu,Fe）7高性能辐向磁体、磁能积为30MGs·Oe的磁体以及低温度系数磁体等 2-17型稀土钴硬磁合金。现在已能生产多种稀土钴硬磁合金。
稀土钴金属间化合物硬磁合金为六方晶系，磁晶各向异性极强，内禀矫顽力和磁能积很高，居里点高。
类别 一般分为五类：①矫顽力大的1-5型合金,如SmCo5。室温时的矫顽力最高值为60kOe。②廉价稀土钴合金,如Ce(Co,Cu,Fe)5。因使用价廉的铈或混合稀土金属而使合金的价格明显降低。③高磁能积 2－17型合金，如Sm（Co,Cu,Fe,Zr）7·4。适当调整成分和热处理工艺，也可达到较大的矫顽力。④低温度系数合金。重稀土金属Gd、Dy、Ho和Er等取代部分Sm，使合金的磁化强度在-50～+100℃范围内几乎不随温度变化,磁化强度的可逆温度系数在此范围内可控制在0到7×10-5℃-1以内。由于重稀土的加入,饱和磁化强度明显降低。1-5型低温度系数合金的磁能积较低，但2-17型低温度系数合金的磁能积已达22MGs·Oe。⑤粘结磁体,以树胶、塑料或软金属粘结的稀土钴合金粉末压结体。与 1-5型粘结磁体相比，2-17型合金所制成的粉末粘结磁体在保持较大矫顽力条件下可密集充填，所以磁能积较高,已达16～19MGs·Oe。各类典型稀土钴硬磁合金的性能见附表。最佳磁体的去磁曲线见图1。
机制 稀土钴硬磁合金的种类较多，但决定硬磁性能的矫顽力机制主要为下列两种：①单相合金中反磁化畴在缺陷处的成核；成核愈难，矫顽力愈大。②多相合金中析出相作为磁畴壁的钉扎中心阻滞壁移；钉扎愈强，矫顽力愈大。1-5型合金的矫顽力主要由成核决定,但实际上晶界对畴壁也有显著的钉扎作用。2-17型合金的矫顽力主要决定于钉扎。这类合金经高温固溶以获得合适的均匀基相，再经较低温的时效处理以形成最佳分布的胞状微结构(图2所示)，胞壁和胞体具有不同的畴壁能而钉扎畴壁。在磁化和反磁化过程中，成核与钉扎对应着不同的磁化行为，它们的初始磁化曲线及去磁曲线具有不同的特征，如图3。
用途 稀土钴硬磁合金特别适用于要求磁体体积小，产生的磁场强度大和磁体呈薄片（垂直于片平面方向磁化）状的场合。一般用于电机装置（如精密直流电机）、粒子束聚焦系统（如行波管）、家用电器（如薄形扬声器）、磁悬浮技术（如磁轴承）、仪器仪表（如电子计算机中的打印机和陀螺仪中的力矩器），以及医疗器械等。图4为中国制造的挠性陀螺仪力矩器,其中采用了Sm(Co,Cu,Fe)7辐向磁体。
生产工艺 稀土硬磁合金大致有三种制造方法：①冶炼-制粉-烧结法;②还原扩散-烧结法；③粉末粘结法。在上述方法中，熔炼、烧结、热处理等都应在氩气保护下进行。制粉时以氮或氩气进行气流磨粉，或在液体介质中球磨制粉。在制备稀土钴硬磁合金磁体或部件时，常用磁取向、等静压、磁硬化等技术。
参考书目
E.A.Nesbitt & J.H.Wernik,Rare Earth Permanent Magnets,Academic Press,New York,1973.
K.J. Strnat, Rare Earth Magnets in PresentProduction and Development, J. Magnetism and Magnetic Materials,Vol.7,pp.351～360,1978.
美国内斯比特 (E．A．Nesbitt)等和哈伯德(W．H．Hubbard)等先后于1959及 1960年研究了GdCo5化合物的铁磁性质和单轴磁各向异性。1966～1967年，美国施特尔纳特(K.J.Strnat)和贝克尔（J.J.Becker）分别制成了有实用价值的YCo5和SmCo5粉末压制磁体。1968年,荷兰布绍(K.H.J. Buschow)用流体静压方法制成磁能积为18.5MGs·Oe(1MGs·Oe≈8kJ/m3)的SmCo5粉末压制磁体。1969年美国达斯(D.K. Das)用固相烧结法、1970年美国本茨(M.G.Benz)等用液相烧结法制成性能稳定、磁能积为20MGs·Oe的SmCo5的磁体；从此开始了稀土钴硬磁合金的工业规模生产。这一时期还出现了还原扩散法制备RCo5(简称1-5型，R表示稀土元素)合金的新工艺。1971年系统地研究了R2(Co,Fe)17（简称2-17型）赝二元化合物,理论上估计磁能积上限为60MGs·Oe。1973～1975年日本制成相分解硬化型的Sm(Co,Cu,Fe)7硬磁合金,1977年进一步制成磁能积为30MGs·Oe的Sm(Co,Fe,Cu,Zr)7·4硬磁合金。1980年,这种2-17型合金磁能积达到33MGs·Oe。中国于1969年研制1-5型烧结磁体。70年代以后,陆续制成 Sm（Co,Cu,Fe）7高性能辐向磁体、磁能积为30MGs·Oe的磁体以及低温度系数磁体等 2-17型稀土钴硬磁合金。现在已能生产多种稀土钴硬磁合金。
稀土钴金属间化合物硬磁合金为六方晶系，磁晶各向异性极强，内禀矫顽力和磁能积很高，居里点高。
类别 一般分为五类：①矫顽力大的1-5型合金,如SmCo5。室温时的矫顽力最高值为60kOe。②廉价稀土钴合金,如Ce(Co,Cu,Fe)5。因使用价廉的铈或混合稀土金属而使合金的价格明显降低。③高磁能积 2－17型合金，如Sm（Co,Cu,Fe,Zr）7·4。适当调整成分和热处理工艺，也可达到较大的矫顽力。④低温度系数合金。重稀土金属Gd、Dy、Ho和Er等取代部分Sm，使合金的磁化强度在-50～+100℃范围内几乎不随温度变化,磁化强度的可逆温度系数在此范围内可控制在0到7×10-5℃-1以内。由于重稀土的加入,饱和磁化强度明显降低。1-5型低温度系数合金的磁能积较低，但2-17型低温度系数合金的磁能积已达22MGs·Oe。⑤粘结磁体,以树胶、塑料或软金属粘结的稀土钴合金粉末压结体。与 1-5型粘结磁体相比，2-17型合金所制成的粉末粘结磁体在保持较大矫顽力条件下可密集充填，所以磁能积较高,已达16～19MGs·Oe。各类典型稀土钴硬磁合金的性能见附表。最佳磁体的去磁曲线见图1。
机制 稀土钴硬磁合金的种类较多，但决定硬磁性能的矫顽力机制主要为下列两种：①单相合金中反磁化畴在缺陷处的成核；成核愈难，矫顽力愈大。②多相合金中析出相作为磁畴壁的钉扎中心阻滞壁移；钉扎愈强，矫顽力愈大。1-5型合金的矫顽力主要由成核决定,但实际上晶界对畴壁也有显著的钉扎作用。2-17型合金的矫顽力主要决定于钉扎。这类合金经高温固溶以获得合适的均匀基相，再经较低温的时效处理以形成最佳分布的胞状微结构(图2所示)，胞壁和胞体具有不同的畴壁能而钉扎畴壁。在磁化和反磁化过程中，成核与钉扎对应着不同的磁化行为，它们的初始磁化曲线及去磁曲线具有不同的特征，如图3。
用途 稀土钴硬磁合金特别适用于要求磁体体积小，产生的磁场强度大和磁体呈薄片（垂直于片平面方向磁化）状的场合。一般用于电机装置（如精密直流电机）、粒子束聚焦系统（如行波管）、家用电器（如薄形扬声器）、磁悬浮技术（如磁轴承）、仪器仪表（如电子计算机中的打印机和陀螺仪中的力矩器），以及医疗器械等。图4为中国制造的挠性陀螺仪力矩器,其中采用了Sm(Co,Cu,Fe)7辐向磁体。
生产工艺 稀土硬磁合金大致有三种制造方法：①冶炼-制粉-烧结法;②还原扩散-烧结法；③粉末粘结法。在上述方法中，熔炼、烧结、热处理等都应在氩气保护下进行。制粉时以氮或氩气进行气流磨粉，或在液体介质中球磨制粉。在制备稀土钴硬磁合金磁体或部件时，常用磁取向、等静压、磁硬化等技术。
参考书目
E.A.Nesbitt & J.H.Wernik,Rare Earth Permanent Magnets,Academic Press,New York,1973.
K.J. Strnat, Rare Earth Magnets in PresentProduction and Development, J. Magnetism and Magnetic Materials,Vol.7,pp.351～360,1978.
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