2) hot rolling microstructure
热轧组织
3) rolling texture
轧制织构
1.
Simulation of the rolling texture of pure Al using crystal plasticity finite element method;
面心纯铝轧制织构的晶体塑性有限元模拟
2.
The single-crystal yield surfaces (SCYS's) of cubic metals and the evolution of rolling textures of pure aluminum have been investigated on the crystal plasticity theory of Taylor/Bishop-Hill in this thesis.
基于Taylor类型的多晶体塑性变形模型，提出“最小剪切位移梯度张量之和”原理来解决活化滑移系选择的模糊性问题，并模拟了初始随机分布和具有初始织构的纯铝轧制织构的形成与演变规律，同时探求了摩擦润滑条件对高压阳极用电容铝箔形变织构的影响规律。
4) cold rolling texture
冷轧织构
1.
The effect of adding trace rare earth (Yttrium) on cold rolling texture and recrystallization texture of high purity aluminum is investigated and analyzed in detail by means of crystal orientation distribution functions (ODF).
001 5％时,立方织构很强;但Y添加量的变化不改变冷轧织构类型。
2.
Through the methods of TEM and ODF,the research was conducted on how the precipitation of the elements in the hot rolled steel bands affects the cold rolling textures.
将热轧钢板在不同温度保温处理析出固溶元素后,在实验室四辊冷轧机上进行轧制,通过透射电镜观察(TEM)和三维取向分析(ODF),研究了热轧钢板中固溶元素的析出对冷轧织构的影响。
5) thermomechanical working for texture
织构热加工
6) PP calender bonded nonwoven fabric
丙纶热轧非织造布
1.
The article first introduces briefly the production principle and applications of spun-laid nonwoven fabric and then gives a detailed introduction to some key points in the installation of LW 402-320 (S) PP calender bonded nonwoven fabric production line developed and manufactured by Shaoyang Textile Machinery Works and sets forth personnel opinions on certain points to be noticed in production.
重点介绍了邵阳纺机厂LW402-320(S)丙纶热轧非织造布联合机的安装步骤部分要点及生产中出现某种现象的个人理解。
补充资料：变形织构
变形织构
deformation texture
类别按变形方式不同，变形织构可分为拉丝织构、挤压织构、锻造织构和轧制织构等;按织构类型可分为丝织构(线织构)、面织构和板织构等，它们分别用(uvw>、{入壳z}及{h走l}(uvw)密勒指数表示。(见织构) 金属的点阵结构不同，其变形织构也不同。feC金属的板织构有铜织构{112}(111)、S一织构{123}<634)、黄铜织构{011}(211)以及戈斯织构{011}<100)等;面织构有{110};丝织构有<111)和<10。)。bcc金属的滑移系多，变形织构较复杂，典型的板织构有{100}(011>、{112}(110)、{111}(ixZ)与{111}(110)等;面织构有凌112}，丝织构有(110)。hep金属典型的板织构有{0001}(1120》;面织构有{0001};丝织构有<1010>和<0001)。以上变形织构各组分的相对强弱受合金元素的性质和含量、晶粒大小和形状、晶界和相界特性、变形热力学条件以及应力应变状态等许多内外因素的影响和控制。如feC金属越纯或轧制温度较高(不发生动态再结晶)时，{212}(212)与{123}(634)组分越强，易形成“铜型”织构，如图1所示;相反，合金元素含量较高或轧制温度低或变形程度大时，{011}(Zn>与{。11}(10山组分强，其他组分弱，易形成“黄铜型”织构，如图2所示。有人认为，织构由“铜型”向“黄铜型”转化受交滑移控制，但越来越多的研究表明，上述织构类型的转化是由孪生变形引起的。 RD叠 强度水平最大9.7 0 .5 1 .0 2.0 3.0 5.0 7.0 图1工业纯铜的轧制织构 (轧制温度:室温，。~95%) 变形织构模型许多科学工作者致力于变形织构形成理论的研究，提出了许多塑性变形模型，主要有萨克斯(E.Saehs)模型和泰勒(G.1.Taylor)模型，其他模型基本上是由它们派生出来的。1928年萨克斯假RO圆 强度水平最大42 0 .5 1 .02(】3 0 5.()7.0 图2 H70黄铜的轧制织构 (轧制温度:室温;。~95%)定各晶粒的受力状态都等于样品的宏观受力状态，并假定各滑移系上临界分切应力re为常数，当滑移系上的分切应力达到几时，该滑移系启动。若已知外施应力状态内，则滑移系s上的分切应力代~二急内(i，j一i，2，3)。式中ij重复表示求和，m乙一n“，a‘b‘”a，，:‘”为滑移系s滑移平面的法向矢量;b闭为滑移方向矢量;a为应力张量内坐标系矢量;括号内字母重复表示不求和。该模型适用于单晶体的自由变形，按最大取向因子m补选取滑移系s。但该模型对多晶体来说，忽视了各晶粒之间变形的相互限制和协调，各晶粒之间会形成“孔洞”或“堆集”。一些研究者放松了晶体的变形只由最大取向因子选取滑移系的限制，或者规定了对变形体外形的限制。尽管这样，该模型难以描述多晶体的塑性变形。 1938年泰勒提出另一塑性变形模型，假定金属中各晶粒的变形状态与样品的宏观变形状态相同。根据该模型，又考虑体积守恒及d。，一令(m乙十”目’勺。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条