1) measurement of structural differential stress value △σ
差应力值测定
2) differential stress magnitude
差应力值
1.
The quartzic and olivine rocks with dating data are collected to observe the dislocation densities under transmission electro microscope, and then 432 average tectonic stress magnitudes (differential stress magnitude) in middle-late Triassic to Early Pleistocene for China are estimated.
选用具有测年数据的含石英或橄榄石的岩石，在透射电镜下观测位错密度，从而估算了中国三叠纪中、晚期—早更新世４３２个构造应力值（差应力值），初步发现在板块碰撞带或大断层带附近差应力值增大，而在板块内部则逐渐变小。
3) stress difference ratio
应力差值比
1.
Compliance D/F_Z,stress difference ratio(F_1-F_Z)/(F_0-F_Z)and energy-ratio W_2/W_1 are selected to appraise more effectively the low-temperature performance of SBS modified asphalt.
选用柔量D/FZ,应力差值比(F1-FZ)/(F0-FZ)和能量比W2/W1作为评价指标并加以阐述,以更有效地评价SBS改性沥青的低温性能。
4) differential paleostress
古应力差值
1.
Eraly Hercynian differential paleostress and strain velocity values in the western Kunlun orogenic Belt are estimated in this paper.
文章对西昆仑造山带早华力西变形期的古应力差值、应变速率进行了估算，并对估算的结果进行了分析。
5) principal stress difference
主应力差值
1.
The concentrating zones of principal stress difference were extended and gradually migrated from the outside to the inside in the tunnel surroundings with the non-uniform stress field aggravating.
应用UDEC计算程序,分析了深部圆巷随开挖半径大小、应力水平高低和应力不均匀程度,围岩内主应力分布和能量耗散特征,发现随应力水平由低至高和应力不均匀程度的加剧,巷道围岩能量耗散值和能量耗散率均成凹形特征曲线急增;随开挖半径由小至大,能量耗散值成凹形曲线急增,但能量耗散率变化却很小;随着应力水平不均匀程度的加剧,在巷道围岩内部形成的主应力差值封闭包核区,呈现由围岩浅部向围岩深部跃移现象;当水平应力大于垂直应力时,在巷道顶板产生主应力差值封闭包核区的范围和量值大小,相对于巷道两帮更为严重。
6) stress measurement
应力测定
1.
The scattered distribution of the lattice parameters in the Seemann-Bohlinmethod for stress measurement was discussed.
本文讨论了Seemann-Bohlin(S-B)法应力测定中点阵参数的分散性在Kroner模型的基础上发展了用弹性常数各向异性进行修正的理论,并用它修正了实验数据,结果表明,这种归一化修正是可行的然而与Bragg-Brentano衍射几何应力测试法相比,S-B法由于使用了低角衍射峰,其误差较
2.
A set of absorption curves was priorly prepared on transparent films to fit thebackground and peak intensities in continuous scanning X-ray stress measurement.
在常规法X射线应力测定中,对衍射线的强度校正,不论在背底部分,还是在纯衍射线部分,吸收校正是最本质的校正。
3.
2 MPa pressure,a finite element analysis and stress measurement have been conducted of an innovative butt-welded single-row radial-drawn tube header.
2MPa的条件下,对新型对接焊的单排径向拉拔管集箱进行了有限元分析及应力测定,将两者结果进行比较和分析评定,得出单排径向拉拔管集箱的有限元计算与实测应力分布的结果基本一致,最大应力位于管集箱拉拔头拐角处,应力满足强度要求,疲劳寿命超过106周期。
补充资料：X射线应力测定法
实验应力分析方法的一种。 它是利用X射线穿透金属晶格时发生衍射的原理，测量金属材料或构件的表面层由于晶格间距变化所产生的应变，从而算出应力的一种实验方法。它可以无损地测量构件中的应力或残余应力，特别适宜于测量薄层和裂纹尖端的应力分布。它是检验产品质量，研究材料强度，选用较佳工艺的一种重要手段。
原理 平行相干的X射线射到金属结晶表面时,会发生衍射（图1）。描述X射线衍射现象的布喇格公式为：
nλ＝2ssinθ，
(1)
通常取衍射级数n为1。因此，可通过测量衍射角的变化来确定晶格间距s的变化。
当测定图2所示构件上一点O在x方向的表面应力σx时，须在与试件表面法线z成角度ψ0的方向上射入一束波长为λ的X射线。在各向同性材料的均匀弹性变形条件下，有如下的关系：
， (2)式中E和ν分别为材料的弹性模量和泊松比；ε为ψ方向的应变；θ为法线取OP方向的特定晶格面的X射线衍射角；θ0为材料无应力状态时的衍射角。
应用 测定应力时，通常只要测量4～5个具有不同入射角(一般取0°、15°、30°、45°、60°)的X射线的衍射角，作出2θ-sin2ψ曲线,用最小二乘法求出斜率，就可确定σx。 这就是用X射线测定应力的基本方法──sin2ψ法，其精度较高。此外，还有0°-45°法、单一倾斜法等。
实际测量曾经先后采用过照相法（由底片记录衍射环半径）和计数管法（由计数管记录衍射角,见图3）,接收、记录X射线的衍射。如用电子计数器记录宽大衍射条纹的峰值强度位置时，可采用较精确的重心法和常用的半高法等。
用X射线测定应力,其精度受到许多因素的影响，如被测试件材料的结构、晶粒的粗细程度、衍射面的选择、X射线的波长、采用的测量方法、 被测试件表面的平滑度和处理情况等。70年代开始使用的，多缝平行光阑的平行光束X射线应力测定仪，具有限制X射线入射和衍射光束的水平发散度的效能,提高了测量的精度。X射线测定应力的精度，已能达到±(1～2)千克力/毫米2。
为了适应工业现场实测和各种结构材料的不同性能以及大型构件的应力测定的需要，当前的研究工作主要是实现测试工作标准化，提高测试精度和测试效率。以及采用双X射线管、双计数管,和配用电子计算机进行数据处理和程序控制的X射线应力测定系统。
原理 平行相干的X射线射到金属结晶表面时,会发生衍射（图1）。描述X射线衍射现象的布喇格公式为：
nλ＝2ssinθ，
(1)
通常取衍射级数n为1。因此，可通过测量衍射角的变化来确定晶格间距s的变化。
当测定图2所示构件上一点O在x方向的表面应力σx时，须在与试件表面法线z成角度ψ0的方向上射入一束波长为λ的X射线。在各向同性材料的均匀弹性变形条件下，有如下的关系：
， (2)式中E和ν分别为材料的弹性模量和泊松比；ε为ψ方向的应变；θ为法线取OP方向的特定晶格面的X射线衍射角；θ0为材料无应力状态时的衍射角。
应用 测定应力时，通常只要测量4～5个具有不同入射角(一般取0°、15°、30°、45°、60°)的X射线的衍射角，作出2θ-sin2ψ曲线,用最小二乘法求出斜率，就可确定σx。 这就是用X射线测定应力的基本方法──sin2ψ法，其精度较高。此外，还有0°-45°法、单一倾斜法等。
实际测量曾经先后采用过照相法（由底片记录衍射环半径）和计数管法（由计数管记录衍射角,见图3）,接收、记录X射线的衍射。如用电子计数器记录宽大衍射条纹的峰值强度位置时，可采用较精确的重心法和常用的半高法等。
用X射线测定应力,其精度受到许多因素的影响，如被测试件材料的结构、晶粒的粗细程度、衍射面的选择、X射线的波长、采用的测量方法、 被测试件表面的平滑度和处理情况等。70年代开始使用的，多缝平行光阑的平行光束X射线应力测定仪，具有限制X射线入射和衍射光束的水平发散度的效能,提高了测量的精度。X射线测定应力的精度，已能达到±(1～2)千克力/毫米2。
为了适应工业现场实测和各种结构材料的不同性能以及大型构件的应力测定的需要，当前的研究工作主要是实现测试工作标准化，提高测试精度和测试效率。以及采用双X射线管、双计数管,和配用电子计算机进行数据处理和程序控制的X射线应力测定系统。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条