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1)  texture Y 1-x Nd x Ba 2Cu 3O 7-δ
织构体Y_(1-x)Nd_xBa_2Cu_3O_(7-δ)
2)  Y 3-x Ce x Fe 5O 12 crystal
Y_(3-x)Ce_xFe_5O_(12)晶体
3)  solid solution Ce_(1-x)Nd_xO_(2-δ)
固溶体Ce_(1-x)Nd_xO_(2-δ)
4)  Ce_xPd_(1-x)O_(2-δ) solid solution
Ce_xPd_(1-x)O_(2-δ)固溶体
1.
XRD results indicated that a Ce_xPd_(1-x)O_(2-δ) solid solution was formed when the catalysts were calcined at 400-800℃,while PdO or metal Pd species re-migrated to the catalyst surface when it was calcined at a higher temperature(1000℃).
XRD实验结果表明,焙烧温度从400℃升高到800℃,有利于催化剂中Ce_xPd_(1-x)O_(2-δ)固溶体的形成,然而焙烧温度升至1000℃时,导致Pd物种从固溶体中析出。
5)  La_(1-x) Sr_x MnO_3-δ
La_(1-x)Sr_xMnO_3-δ
6)  YBa_2Cu_3O_(7-δ)System
YBa_2Cu_3O_(7-δ)体系
补充资料:变形织构


变形织构
deformation texture

  类别按变形方式不同,变形织构可分为拉丝织构、挤压织构、锻造织构和轧制织构等;按织构类型可分为丝织构(线织构)、面织构和板织构等,它们分别用(uvw>、{入壳z}及{h走l}(uvw)密勒指数表示。(见织构) 金属的点阵结构不同,其变形织构也不同。feC金属的板织构有铜织构{112}(111)、S一织构{123}<634)、黄铜织构{011}(211)以及戈斯织构{011}<100)等;面织构有{110};丝织构有<111)和<10。)。bcc金属的滑移系多,变形织构较复杂,典型的板织构有{100}(011>、{112}(110)、{111}(ixZ)与{111}(110)等;面织构有凌112},丝织构有(110)。hep金属典型的板织构有{0001}(1120》;面织构有{0001};丝织构有<1010>和<0001)。以上变形织构各组分的相对强弱受合金元素的性质和含量、晶粒大小和形状、晶界和相界特性、变形热力学条件以及应力应变状态等许多内外因素的影响和控制。如feC金属越纯或轧制温度较高(不发生动态再结晶)时,{212}(212)与{123}(634)组分越强,易形成“铜型”织构,如图1所示;相反,合金元素含量较高或轧制温度低或变形程度大时,{011}(Zn>与{。11}(10山组分强,其他组分弱,易形成“黄铜型”织构,如图2所示。有人认为,织构由“铜型”向“黄铜型”转化受交滑移控制,但越来越多的研究表明,上述织构类型的转化是由孪生变形引起的。 RD叠 强度水平最大9.7 0 .5 1 .0 2.0 3.0 5.0 7.0 图1工业纯铜的轧制织构 (轧制温度:室温,。~95%) 变形织构模型许多科学工作者致力于变形织构形成理论的研究,提出了许多塑性变形模型,主要有萨克斯(E.Saehs)模型和泰勒(G.1.Taylor)模型,其他模型基本上是由它们派生出来的。1928年萨克斯假RO圆 强度水平最大42 0 .5 1 .02(】3 0 5.()7.0 图2 H70黄铜的轧制织构 (轧制温度:室温;。~95%)定各晶粒的受力状态都等于样品的宏观受力状态,并假定各滑移系上临界分切应力re为常数,当滑移系上的分切应力达到几时,该滑移系启动。若已知外施应力状态内,则滑移系s上的分切应力代~二急内(i,j一i,2,3)。式中ij重复表示求和,m乙一n“,a‘b‘”a,,:‘”为滑移系s滑移平面的法向矢量;b闭为滑移方向矢量;a为应力张量内坐标系矢量;括号内字母重复表示不求和。该模型适用于单晶体的自由变形,按最大取向因子m补选取滑移系s。但该模型对多晶体来说,忽视了各晶粒之间变形的相互限制和协调,各晶粒之间会形成“孔洞”或“堆集”。一些研究者放松了晶体的变形只由最大取向因子选取滑移系的限制,或者规定了对变形体外形的限制。尽管这样,该模型难以描述多晶体的塑性变形。 1938年泰勒提出另一塑性变形模型,假定金属中各晶粒的变形状态与样品的宏观变形状态相同。根据该模型,又考虑体积守恒及d。,一令(m乙十”目’勺。
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参考词条