1) relative volatility at infinite dilution
无限稀释相对挥发度
1.
This work investigates the improved relative volatility at infinite dilution due to the addition of salt for extractive distillation processes.
根据定标粒子理论基本方程的建立过程 ,导出了萃取精馏分离过程盐效应常数与加盐前后无限稀释相对挥发度之间的关系。
2) relative volatility
相对挥发度
1.
The experiment results show that the influences of the common salts on the relative volatility of the system are not marked,and that ZnCl__2 makes the relative volatility of the two solvents increase up to 1.
文章采用改进的Rose气液平衡釜,测定了几种常见的盐对异戊醇和旋光戊醇体系的相对挥发度的影响。
2.
These extractive agents improve the relative volatility of CFC-115/HFC-125 to above 2.
用这些萃取剂可将CFC-115/HFC-125体系的相对挥发度提高至2。
3.
The relative volatility was determined,and results showed that this entrainer greatly improved the relative volatility between acetic acid and water components, thus permitting the separation of the acetic acid from aqueous solution.
以N,N二乙基乙醇胺作萃取精馏溶剂,研究了溶剂的加入对水醋酸相对挥发度的影响,试验结果表明该溶剂的加入明显提高了水对醋酸的相对挥发度。
3) infinite sea concentration
无限稀释浓度
4) infinite dilution
无限稀释
1.
Baseci on the Eyring s absolute rate theory,a modified equation was proposed to es-timat,the infinite dilution diffusion coefficient from viscosity for binary liquid.
在Ｅｙｒｉｎｇ绝对速率理论的基础上，提出一个关联扩散自由体积的关系式，从而得到改进的扩散系数计算方程，可从纯物质粘度推算无限稀释扩散系数，方程不含任何待定参数。
2.
Gas-stripping method (GSM) is an efficient experimental method to measure infinite dilution activity coefficient (γ_i~∞), azeotropic data, relationship of activity coefficient (γ) and component (x) in dilute solution, as well as infinite dilute selectivity (S_(ij)~∞) of separating agents.
气提法是一有效的实验测定无限稀释活度系数、共沸数据、稀溶液组分活度系数与组成关系及分离剂无限稀释选择度的方法。
5) volatile thinners
挥发稀释剂
6) limitation of dilution
稀释限度
补充资料：相对挥发度
液体混合物中两组分的相平衡比的比值。组分 A对组分B的相对挥发度xAB可表示为：
αAB＝KA/KB
(1)式中KA和KB分别为组分A和B的相平衡比（见传质分离过程）。同一混合液中，挥发性大的组分，一般相平衡比大,故易挥发组分对难挥发组分的相对挥发度大于1；反之则小于1。根据相平衡比的定义，式(1)可改写为：
(2)式中yA和xA分别为组分A在汽相和液相中的摩尔分率;yB和xB分别为组分 B在汽相和液相中的摩尔分率。对于由组分A和B组成的双组分混合液，yA＝1－yB,xA＝1－xB。据此可以导得：
(3)(3)式表明：如果αAB大于1，则yA大于xA，即汽相中组分A得以增浓,A为易挥发组分。αAB比1大得愈多，则yA比xA也大得愈多；如αAB小于1,则yA小于xA，也即组分B在汽相得到增浓,B为易挥发组分。αAB比1小得愈多,则B在汽相中的增浓愈显著。当αAB等于1时，则yA等于xA，这表明用蒸馏方法不能分离此混合液。因此αAB与1偏离的程度是蒸馏操作分离液体混合物难易程度的标志。
当混合物中液相为理想溶液且汽相为理想气体时，应用拉乌尔定律和道尔顿分压定律，可由式(2)导出：
αAB =p/p式中p和p分别为组分A和B的饱合蒸气压。此时相对挥发度为两组分的饱和蒸气压(纯组分挥发性的一种度量)之比。对于理想系统，相对挥发度与混合液的组成和温度关系很小，工程上可视为常数。但强非理想系统的浓度对相对挥发度有较大的影响。此外，在工业上有时还在混合液中加入某种添加物来增大待分离组分间的相对挥发度，使难以用普通蒸馏分离的混合液变得易于进行分离。这就是萃取精馏、恒沸精馏和加盐精馏等特殊精馏的基本依据。
αAB＝KA/KB
(1)式中KA和KB分别为组分A和B的相平衡比（见传质分离过程）。同一混合液中，挥发性大的组分，一般相平衡比大,故易挥发组分对难挥发组分的相对挥发度大于1；反之则小于1。根据相平衡比的定义，式(1)可改写为：
(2)式中yA和xA分别为组分A在汽相和液相中的摩尔分率;yB和xB分别为组分 B在汽相和液相中的摩尔分率。对于由组分A和B组成的双组分混合液，yA＝1－yB,xA＝1－xB。据此可以导得：
(3)(3)式表明：如果αAB大于1，则yA大于xA，即汽相中组分A得以增浓,A为易挥发组分。αAB比1大得愈多，则yA比xA也大得愈多；如αAB小于1,则yA小于xA，也即组分B在汽相得到增浓,B为易挥发组分。αAB比1小得愈多,则B在汽相中的增浓愈显著。当αAB等于1时，则yA等于xA，这表明用蒸馏方法不能分离此混合液。因此αAB与1偏离的程度是蒸馏操作分离液体混合物难易程度的标志。
当混合物中液相为理想溶液且汽相为理想气体时，应用拉乌尔定律和道尔顿分压定律，可由式(2)导出：
αAB =p/p式中p和p分别为组分A和B的饱合蒸气压。此时相对挥发度为两组分的饱和蒸气压(纯组分挥发性的一种度量)之比。对于理想系统，相对挥发度与混合液的组成和温度关系很小，工程上可视为常数。但强非理想系统的浓度对相对挥发度有较大的影响。此外，在工业上有时还在混合液中加入某种添加物来增大待分离组分间的相对挥发度，使难以用普通蒸馏分离的混合液变得易于进行分离。这就是萃取精馏、恒沸精馏和加盐精馏等特殊精馏的基本依据。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条