1) gas flow and heat transfer
渗流与传热
1.
High heat penetration into a moving packed bed of particle is described mathematically with a comprehensive gas flow and heat transfer model.
针对水平导管中填充颗粒物料层内的高温气体渗流传热现象 ,考虑渗流与传热的相互作用并采用局部非平衡假设建立多孔介质中的瞬态渗流传热物理数学模型。
2) fluid flow and heat transfer
流动与传热
1.
A comparision between two general computer programs for two dimension fluid flow and heat transfer;
两个二维的流动与传热数值计算通过程序的比较
2.
Numerical simulation was given for the fluid flow and heat transfer in a closed two-phase thermosyphon,during which the whole heat pipe was considered as a combination of a liquid pool,the evaporation section and the condensation section.
对两相闭式热管内的流动与传热特性进行数值模拟。
3.
Motivated by issues from application and requirements in the future,some studies on high-order compact(HOC)finite difference(FD)approximations for fluid flow and heat transfer have been performed by the present authors team.
针对黏性不可压缩复杂流动与传热问题的数值模拟,开展了对流扩散问题的指数型高阶紧致差分方法和"导数型"紧致差分逼近的高阶组合格式的研究,建立了求解原始变量和涡量流函数形式的黏性不可压缩 Navier-Stokes 方程组,Navier-Stokes/Boussinesq 方程组等的高精度差分格式与算法,直接数值模拟了驱动方腔流、自然对流换热、双扩散对流、混合流体对流等复杂流动问题。
3) heat transfer and flow
传热与流动
1.
This paper mainly focus on the heat transfer and flow in float glass tanks,and the effect of doghouse width on the velocity,temperature field and refining quality.
研究了浮法玻璃熔窑内传热与流动以及投料池宽度变化对熔窑内流场、温度场和玻璃熔制质量的影响 ,采用了 SIMPL EC算法计算了温度和速度场 ,计算了不同投料池宽度下的熔制因子分布和滞留时间微分分布。
2.
The heat transfer and flow in the solar composite wall with porous absorber were studied in the paper.
针对接触型和分隔型多孔介质太阳能集热组合墙系统,分析了太阳辐射及环境温度变化时,组合墙内传热与流动变化。
5) flow and heat transfer
流动与传热
1.
which describe the fluid flow and heat transfer in the pool of the level twin-roll strip casting are computed through utilizing ANSYS software.
采用有限元法,用ANSYS软件计算并描述了水平式双辊铸轧铝薄带熔池内液态金属流动与传热的N S动量方程、能量方程及κε湍流双方程等。
2.
Based on the physical concept of porous media,steam flow and heat transfer in a double-pass condenser is being numerically simulated and analyzed.
采用多孔介质物理概念对1台双流程凝汽器的汽相流动与传热进行了数值计算与分析。
6) heat transfer and fluid flow
传热与流动
1.
New triangularization method for discretization planar domains for heat transfer and fluid flow simulation;
用于传热与流动数值计算的一种三角化剖分新方法
补充资料：达西渗流定律
流体在多孔介质内运动的基本规律，也是从宏观角度描述渗流过程的统计规律。这个定律是1856年法国水利工程师H.-P.-G.达西为解决水的净化问题从大量实验中总结出来的。达西对水通过均匀砂层的缓慢流动作了大量实验,研究表明：单位时间流过砂层的体积流量Q与横截面积A、测压管水头差h1-h2成正比,与流过的砂层长度L成反比：
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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