1) collssol
汽溶胶
1.
Based on the previous paper of Tian Guicai,The optical cross sections and infrared emissivity spectra of composite micro-particles of collssol in aerosphere have been calculated by using Aden's and Kerker's theory of Mie's scattering.
Kerker的复合微粒子光散射理论计算了汽溶胶大气中复合微粒子模型的光学特性 ,得到了汽溶胶的散射截面、吸收截面和消光截面以及红外发射率光谱 ,为研究大气红外传输提供了计算方法 。
2) Petrol-rubber Solution
汽油橡胶溶液
3) sols
溶胶
1.
Synthesis of MoO3 nanobelts with no template via a simple hydrothermal method from peroxomolybdic acid sols was reported.
以过氧钼酸溶胶为反应前驱体采用简单的水热方法,在没有任何模板剂的条件下合成三氧化钼纳米带,通过XRD,SEM,TEM和IR等测试方法对产物进行结构表征和形貌分析。
2.
Translucent SiO_2 sols are prepared from TEOS using NH_3·H_2O as catalyzer,polyelectrolyte/ SiO_2 composite films are fabricated via electrostatic self-assembly multilayer method,and SiO_2 thin films are formed by heat-treating the polyelectrolyte/SiO_2 composite films to eliminate the polyelectrolyte and other components in compos- ite films.
以氨水为催化剂,通过水解正硅酸乙酯制备了乳白色二氧化硅溶胶,采用静电自组装薄膜技术制备了聚电解质/二氧化硅复合薄膜,并通过热处理制备了二氧化硅薄膜。
3.
The average thickness of the interface layer wrapped about sols usually is determined by fitting the Porod curve that shows a negative deviation from Porod's law.
溶胶界面层厚度通常是用Porod法对高角区负偏离的Porod曲线进行拟合求算 ,但本文研究表明还可通过分别测定Porod负偏离校正前后体系粒子的平均半径之差而获得平均界面厚度 。
4) peptization
[,peptai'zeiʃən]
胶溶
1.
During the process of peptization and hydrothermal crystallization, the aggregation behavior and the resulting morphology of nanocrystalline titania (TiO2) were studied by X-ray diffraction (XRD), scanning electron microscope (SEM), and dynamic light scattering (DLS) techniques.
通过XRD、SEM和动态光散射粒度测定仪(DLS)研究了胶溶及水热晶化过程中纳米TiO2晶粒聚集行为及形貌。
2.
The A1(OH)3 sol and Al(0H)3—Zr(OH)4 sol is prepared by peptization method with A1(NO3)3 , ZrOCl2 and NH3H2O as starting materials, using A1(NO3)3 solution and Zr(OH)4 sol as peptizing agents, and the preparation process, preparation conditions and colloid structure are analyzed.
本文以Al(NO_3)_3,ZrOCl_2和氨水为原料,分别以Al(NO_3)_3溶液和Zr(OH)_4溶胶作为胶溶剂,通过胶溶法制备Al(OH)_3溶胶和Al(OH)_3—Zr(OH)_4溶胶,并对两种溶胶的制备过程,制备条件和胶团结构进行了分析。
5) Colloid
[英]['kɔlɔid] [美]['kɑlɔɪd]
溶胶
1.
A Simple Method for Preparation of Nano-Pd Colloid;
一种制备纳米级Pd溶胶的简易方法
2.
A method of gathering and enhancing of microbial flocculants(MBF) was established,in which the FeO(OH)colloid was loaded MBF from the fresh activated sludge which came from biochemical treatment of beer wastewater and needn’t culture in any specially prepared nutrient medium.
研究了 pH值、调pH值的时机、上清液与水合氧化铁溶胶投量比以及Ca2 + 的存在对脱色效果的影响 ,结果表明 :pH值为 10 ;上清液与水合氧化铁溶胶投量比为 1 5 ;pH值的调节在FeO(OH)溶胶加入之前 ,直接黄染料 (DY4 )的最高脱色率达 98 7%。
3.
The acid-treated MWNTs can be dispersed into water to form very stable black aqueous colloids with the help of ultrasonication.
在超声作用的帮助下可以把这种酸处理的多壁碳管分散在水中形成一种黑色的水溶胶 。
6) sol
[英][sɔl] [美][sol]
溶胶
1.
UV screening property of cotton fabric treated with TiO_2/SiO_2 nano composite sol;
纳米TiO_2/SiO_2复合溶胶处理棉织物的抗紫外性能
2.
Studies on viscosity properties of dioxane-lignin sol;
二氧六环-木素溶胶粘度特性的研究
3.
Study on non-fluoro water repellent finish of cotton fabric by sol-gel progress;
棉织物溶胶-凝胶法的无氟拒水整理研究
补充资料：抽汽式汽轮机
由汽轮机中间级抽出一部分蒸汽供给用户，即在发电的同时还供热的汽轮机。根据用户需要可以设计成一次调节抽汽式或二次调节抽汽式。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条