1) Hole body strain
硐体应变
2) high stress chamber
高应力硐室
4) volumetric strain
体积应变
1.
FISH functions written are used to calculate axial,lateral and volumetric strains as well as Poisson’s ratio of rock specimen in plane strain compression.
利用编制的计算平面应变压缩岩样轴向、侧向、体积应变及泊松比的FISH函数,采用FLAC模拟了加载速度对剪切带图案及岩样全部变形特征的影响。
2.
FISH functions were written to calculate axial,lateral and volumetric strains as well as Poisson’s ratio of rock specimen in plane strain compression.
采用FLAC内嵌语言编制了计算平面应变压缩岩样轴向、侧向、体积应变及泊松比的FISH函数。
3.
FISH functions written and embedded in FLAC to calculate axial,lateral and volumetric strains as well as Poisson s ratio were used to numerically investigate the influence of pore pressure on shear band s patterns and entire deformational characteristics of rock specimen in plane strain compression.
方法利用FLAC内嵌语言编制的FISH函数计算平面应变压缩岩样轴向、侧向、体积应变及泊松比。
5) volume strain
体积应变
1.
On the basis of Biot’s consolidation theory,the distributions of the volume strain of soils along the depth was discussed considering of influences of permeability,shear modulus,wave period,water depth and soil thickness.
利用Biot固结理论,分析了波浪作用下海床土体的体积应变随深度分布情况,在此过程中考虑了土体的渗透系数、剪切模量、海床厚度、波浪周期和水深对海床土体的体积应变的影响。
2.
The results of triaxial creep experiments for unloading state show that the frozen soil has an obvious dilatancy,and its volume strain should not be neglected.
卸载状态下冻土三轴蠕变试验结果表明,冻土具有明显的剪胀性,且体积应变不能忽略。
6) volumetric strain
体应变
1.
It shows that:(1) the volumetric strain takes different physical states,including three types of shear contraction (C1 type under initial loading,C2 type without dilation .
结果表明:(1) 体应变可视具体条件表现为C1型剪缩(初次加荷)、C2型剪缩(卸荷前未产生剪胀)、C3型剪缩(卸荷前产生剪胀)、剪胀P及剪刚R(再加载无胀缩)等物态有规律的变化;(2) 各物态的体应变均与所作用的偏应力比有良好的线性关系。
2.
Pointed out is the uniqueness of the relation ship between re consolidation volumetric strain and pore pressure after impact loading for both overconsolidated clay and normally consolidated clay.
通过人工制备超固结土的方法研究超固结土在三轴剪切作用和冲击荷载作用下的变形性状，指出超固结土再固结体应变与冲击孔压的关系仍可由正常固结土所得关系来唯一地加以描述。
补充资料：土体应力-应变分析
土体应力-应变分析
stress-strain analysis of soil mass
t tjtly(r、911一yjr、g匕一orl fellX{土体应力一应变分析(stress一strain analysi、or5011 mass)根据土力学理论，确定土体在自重和外载荷(建筑物的静、动载荷，渗透水压力，地震载荷等)作用下产生的应力和位移的方法。通过分析了解土体的变形或不均匀沉降是否超过允许值;了解土的拉力区和剪切破坏区的分布和规模;评价在土体中出现裂缝、水力劈裂和整体失稳的可能性。进行土体应力-应变分析时，要建立土的应力一应变关系的数学模型，提出分析计算方法，并对计算成果进行实际验证。 土的应力一应变关系模型即土的应力一应变关系的数学表达。土体的应力一应变分析成果的合理性很大程度上取决于这种数学表达式及参数选择的准确性。因此，许多学者开展了土的应力一应变关系模型及计算参数的试验研究，提出了多种弹性、非线性弹性、弹塑性等本构模型，并对其适用条件及影响因素做了系统研究。目前，水利水电工程中较多采用的是双曲线非线性E一产，E一B应力一应变模型。弹塑性本构关系的研究取得了一定进展，已达到实用阶段。 土体应力一应变分析方法进行土体应力一应变分析的主要手段是解析法或数值计算方法。早期的研究将土看作弹性体、采用经典的弹性力学方法。例如，在计算地基的应力分布时广泛应用了J.V.布辛涅斯克(J .V.Boussinesq)对点载荷作用下的均匀、各向同性的弹性半无限空间应力一应变的理论解。近代.数值分析方法(有限元法、边界元法等)得到广泛的应用，使应力一应变分析能更全面地考虑土的力学特性:可以处理复杂的边界和土层条件;可以模拟土体的开挖、填筑等施工过程;可以通过设置接触面单元来模拟土和建筑物的相互作用;并且可以求解包含时间因素的固结、动力计算这样的复杂课题。在水利水电工程中，有限元法被广泛应用于计算土石坝及其混凝土防渗面板、防渗墙的应力和应变，确定在地震载荷下土石坝的动剪应力、孔隙水压力和永久变形。 在进行土的应力一应变分析的同时，应尽量创造条件，进行原型观测，验证计算成果的合理性，校核、修正或反演计算参数，使应力一应变分析成果更加符合实际。近代土工离心模型试验技术的发展，为验证土的本粼梦了一条’用，遏及易粼我默溉暑
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参考词条