1) ductile to brittle fracture transition
韧脆断裂转变
2) Tough brittle fracture
韧脆断裂
3) ductile-to-brittle transition
韧脆转变
1.
Investigation and Application on Ductile-to-Brittle Transition Behavior of Ice;
冰的韧脆转变行为研究及应用
2.
Previous studies have demonstrated that self-excited vibration occurred during the ice speed at which ice fails in ductile-to-brittle transition (DBT) range.
分析表明,冰致平台自激振动发生在冰的韧脆转变的冰速范围内。
4) brittle-ductile transition
脆韧转变
1.
Percolation theory and percolation model of brittle-ductile transition of polymers;
逾渗理论及聚合物脆韧转变逾渗模型
2.
Brittle-ductile Transition of PP/EPDM/Elastiomeric Nano-meter Particle (ENP) Ternary Blends;
PP/EPDM/纳米弹性体粒子三元共混体系的脆韧转变
3.
A new criterion for brittle-ductile transition;
与断裂临界特征长度有关的聚合物脆韧转变判据
5) Ductile-brittle transition
韧脆转变
1.
The ductile-brittle transitions due to both temperature and torsional prestrain were discussed by means of the micoscopic parameter ln(Rc/Ro).
利用扫描电镜测量了ＢＨＷ６０钢、２０钢和４５钢拉伸试样断口心部的临界空穴扩张比Ｒｃ／Ｒｏ，并据此分析了由于环境温度和扭转预应变等因素引起的韧脆转变过程及其细观形态。
2.
In notched tensile test of PA-6,ductile-brittle transition is occurred with tensile velocity increasing accompaning crack propagation work decreasing.
在尼龙-6单边缺口拉伸实验中,随着拉伸速度增加,缺口拉伸断裂发生韧脆转变,同时伴随着裂纹扩展功的急剧降低。
6) ductile-brittle transition
韧-脆转变
1.
The dynamic fracture toughness(K_(Id)) and characteristic of the ductile-brittle transition of steel 921A in various temperature were determined.
文章研究了921A钢在不同温度下的动态断裂韧性KId及韧-脆转变特征,结合仪器化冲击曲线和断口形貌的特征测定了该钢低温状态下的温度效应。
2.
The results show that: the impact toughness of both base metal and weld metal decreases and the ductile-brittle transition temperature increases a little under pre-strain.
结果表明,预应变下,母材和焊缝的冲击韧度均有所降低,韧-脆转变温度有所提高,10%预应变后的焊缝其韧-脆转变温度低于室温(20℃),仍可在室温下安全使用,随预应变增加,材料的屈服强度与抗拉强度均有所提高,脆性断裂危险性增加。
补充资料：应力腐蚀断裂和氢脆
金属材料的两种经常有关而又有别的被破坏（或断裂）的现象。
应力腐蚀断裂(SCC) 是应力与腐蚀介质协同作用下引起的金属断裂现象（见金属腐蚀）。它有三个主要特征:①应力腐蚀断裂是时间的函数。拉伸应力越大,则断裂所需时间越短；断裂所需应力一般都低于材料的屈服强度。这种应力包括外加载荷产生的应力、残余应力、腐蚀产物的楔形应力等。②腐蚀介质是特定的，只有某些金属-介质的组合（见表）情况下，才会发生应力腐蚀断裂。若无应力，金属在其特定腐蚀介质中的腐蚀速度是微小的。③断裂速度在纯腐蚀及纯力学破坏之间，断口一般为脆断型。
氢脆(HE) 又称氢致开裂或氢损伤，是一种由于金属材料中氢引起的材料塑性下降、开裂或损伤的现象。所谓"损伤"，是指材料的力学性能下降。在氢脆情况下会发生"滞后破坏"，因为这种破坏需要经历一定时间才发生。氢的来源有"内含"的及"外来"的两种：前者指材料在冶炼及随后的机械制造（如焊接、酸洗、电镀等）过程中所吸收的氢；而后者是指材料在致氢环境的使用过程中所吸收的氢（见金属中氢）。致氢环境既包括含有氢的气体,如H2、H2S；也包括金属在水溶液中腐蚀时阴极过程所放出的氢。
金属的应力腐蚀断裂和氢脆是两种既经常相关而又不同的现象。在高温高压氢气中结构件的开裂，既是HE，又是SCC；水溶液中应力腐蚀时,若阴极过程析出的氢对断裂起了决定性作用，则这种破坏既是SCC，也是HE;这两个实例便位于图1所示的重叠区内。
试验方法和工程参量 应力腐蚀试验一般采用光滑或缺口试样，固定环境条件（即腐蚀介质和温度），采用断裂为临界点、测定固定应力下的断裂时间（tf）或固定tf下的断裂应力(σf),用 tf的长短或σf的高低,来衡量材料抗应力腐蚀断裂能力的大小。70年代以来，人们广泛地运用了断裂力学研究应力腐蚀断裂；用预制裂纹的试样进行应力腐蚀试验,如图2所示。断裂时间tf是随着应力场强度因子(KI)的降低而增加的；随着 tf的增加，KI下降并趋近于一稳定值K（曲线a）,或采用给定的tf来确定K（曲线b）。K叫作应力腐蚀断裂的临界应力场强度因子，也称应力腐蚀临界应力强度因子。根据断裂力学公式，可以计算它与断裂应力σf及临界裂纹深度ac之间的关系：
(1)式中α为形状因子,可从断裂力学手册中查到。裂纹深度（a）的扩展速度(da／dt)随KI的变化,一般有图3所示的三阶段的关系，依据Ⅱ阶段的da／dt以及（1）式,可以估算寿命。
上述各种试验方法也适用于氢脆，这时，试样或预先充氢，或在致氢环境（气相或液相）中加载，一般也获得类似图2及图3的结果。此外，对于预先充氢的试样，也采用一般的抗拉试验，用断面收缩率（ψ）的变化来确定脆化系数I：
(2)式中ψ0及ψH分别是未充氢及充氢试样的ψ值。很明显，I愈大，则氢脆敏感性愈大。
影响因素及作用机理 阳极溶解机理 应力腐蚀断裂必须首先发生选择性腐蚀，而金属的腐蚀又受图4所示的阳极极化曲线的影响。以不锈钢为例，增加介质中Cl-含量，降低介质中O2含量及pH值，都会使图4a中阳极极化曲线从左向右移动，这四根曲线分别对应于蚀坑或裂纹区(图4b)的不同位置。应力的主要作用在于使金属发生滑移或使裂纹扩展，这两种力学效应都可破坏钝化膜，从而使阳极过程得以恢复，促进局部腐蚀。钝化膜破坏以后，可以再钝化。若再钝化速度低于钝化膜破坏速度，则应力与腐蚀协同作用，便发生应力腐蚀断裂。
阳极溶解机理说明了应力腐蚀断裂的主要特征──腐蚀介质是特定的。因为只有在活化-钝化或钝化-再活化的很窄电位范围(图5)内,才能产生应力腐蚀断裂；而给定的金属介质组合，具有固定的开路电位,若这个电位落在图5所示的金属的应力腐蚀断裂电位区内，便会发生应力腐蚀断裂。这个机理还可说明许多新的实验现象。例如,Cr17～25％－Mo5％-Cu0.37％（或Ni1％）铁素体不锈钢的阳极极化曲线与Cr18％－Ni8％奥氏体不锈钢的相近，在热浓的MgCl2水溶液中，这两种不锈钢尽管组织不同，同样都发生应力腐蚀断裂。又例如 α黄铜在含 NH嬋的碱性水溶液中发生应力腐蚀断裂（见前表），但是，通过阳极极化,α黄铜在含No婣及SO娹的酸性水溶液中，也能发生应力腐蚀断裂。
曾经将阳极溶解机理叫作"活化途径机理"，认为这种活化途径是预先存在的。例如高强度铝合金、α 黄铜、低碳钢的晶界区。但是，预先存在的活化途径并不是必要条件。例如，α黄铜在氧化性的含NH嬋的水溶液中，SCC是沿晶的；而在非氧化性的含NH嬋的水溶液中,SCC却是穿晶的。
氢致开裂机理 或称氢脆机理，是应力腐蚀断裂的第二种机理。这种机理承认 SCC必须首先有腐蚀，但是，纯粹的电化学溶解，在很多情况下,既不易说明SCC速度，也难于解释SCC的脆性断口形貌。氢脆机理认为,蚀坑或裂纹内形成闭塞电池，局部平衡使裂纹根部或蚀坑底部具备低的pH值，这是满足阴极反应放氢的必要条件。这种氢进入金属所引起的氢脆,是SCC的主要原因。这种机理取决于氢能否进入金属以及金属是否有高度的氢脆敏感性。高强度钢在水溶液中的 SCC以及钛合金在海水中的SCC是氢脆引起的。
氢致开裂机理又可从三方面考虑：①推动力理论。化学反应所形成的气体(CH4)、H2O与沉淀反应所析出的氢气团和H2气的内在应力以及氢致马氏体相变应力，都可与外加的或残余应力叠加，引起开裂。②阻力理论。氢引起的相变产物如马氏体或氢化物，固溶氢引起的金属结合能及表面能下降，都可降低氢致开裂阻力，促进开裂。③过程理论。氢在裂纹尖端区多方向应力梯度下的扩散和富集，表面膜对氢渗入和渗出的影响，氢在金属内部缺陷的陷入和跃出，氢对裂纹尖端塑性区的影响等，都是氢致开裂或氢脆的过程理论。上述的三种机理不是相互矛盾对立的，而是相辅相成的。对于具体的体系，应从氢所造成的变化去确定起决定作用的机理。
对应力腐蚀断裂的抑制 可根据已知的表象规律和机理基础从材料、应力和腐蚀三个方面选择抑制措施。
材料抑制 在应力腐蚀体系中,材料的屈服强度(σs)愈高,则K愈低（图6）。图中虚线表明 (1)式中裂纹深度ac与K及σs之间的关系：σs愈高，能容许的ac愈小，构件反而愈不安全。用于含H2S的油气田的钢管，为了抑制SCC，硬度一般控制在HRC22以下。在沸腾的42％MgCl2水溶液中,常用的Cr18％-Ni8％奥氏体不锈钢的应力腐蚀敏感性最大，增镍降铬，都可降低这种敏感性。此外，采用过时效处理（见脱溶），可以降低Zn-Mg-Cu系铝合金的应力腐蚀断裂敏感性。
应力抑制 降低拉伸应力，可降低应力腐蚀断裂敏感性。例如，冷加工后的黄铜件、奥氏体不锈钢的焊件，通过消除残余应力的退火处理，也可以避免上表所示的应力腐蚀断裂，喷丸、滚压及其他使表面处于残余压应力状态的机械加工工艺对抑制应力腐蚀断裂也是有效的。缺口半径（ρ）影响应力集中系数，从而也是影响 K(图7)的重要因素。因此，增加构件的ρ，可以有效地提高抗应力腐蚀断裂的能力。
腐蚀抑制 改进设计，防止腐蚀介质的富集，是一项有效的措施。例如,奥氏体不锈钢管在含Cl-气氛中易于吸收Cl-并逐渐富集,曾用硅胶油先涂在管的外壁，然后再包绝热层，成功地解决了这个问题。介质的预处理，也是一项重要措施。例如，汽轮机发电机组用水应预先处理，降低NaOH含量；核反应设备的不锈钢热交换器中，需将水中含有的Cl-及O2降低到 PPm级以下。缓蚀剂、涂层及电化学保护都可用于抑制腐蚀。但应指出，以氢脆为断裂机理的应力腐蚀体系中，阴极极化及阳极极化都可促进局部区域氢的析出，都使裂断纹扩展加速。
对氢脆的抑制 先确定起决定性作用的机理，然后采取措施。例如，高温高压氢气对于结构钢的损伤和氢腐蚀，已公认是由下列反应的产物甲烷的压力引起的：
Fe3C+2H2─→3Fe+CH4
当材料内的甲烷的压力增加到钢的蠕变断裂强度不再能抵抗时,便会引起沿晶的开裂。因此,加入能形成稳定碳化物的合金元素，如铬、钼、钒、铌、钨等，它们或者固溶于Fe3C,增加Fe3C的稳定性,或者形成合金碳化物，降低Fe3C的含量；在另一方面，这些元素都能有效地提高钢的蠕变断裂强度。因此，这些合金结构钢抗氢腐蚀能力高于碳钢。从美国石油学会(API)推荐的内尔森(Nelsen)图（图8）可看出,零、部件的工作温度及氢压高时,应选用含铬、钼量多的钢材。又例如,不稳定的奥氏体不锈钢由于氢致马氏体相变，可以引起氢脆。因此，为了抑制氢脆，应选用稳定的奥氏体不锈钢。
降低或抑制材料内含氢的措施可归纳为两个方面：①降低氢含量。冶炼时采用干料,或进一步采用真空处理或真空冶炼；焊接时采用低氢焊条；酸洗及电镀时，选用缓蚀剂或采取降低引入氢量的工艺。②排氢处理。合金结构钢锻件的冷却要缓慢，防止氢致开裂(白点)；合金结构钢焊接时，一般采用焊前预热、焊后烘烤，以利排氢。对氢脆敏感的高强度钢及高合金铁素体钢，酸洗及电镀后，必须烘烤足够长的时间去氢。
应力腐蚀断裂(SCC) 是应力与腐蚀介质协同作用下引起的金属断裂现象（见金属腐蚀）。它有三个主要特征:①应力腐蚀断裂是时间的函数。拉伸应力越大,则断裂所需时间越短；断裂所需应力一般都低于材料的屈服强度。这种应力包括外加载荷产生的应力、残余应力、腐蚀产物的楔形应力等。②腐蚀介质是特定的，只有某些金属-介质的组合（见表）情况下，才会发生应力腐蚀断裂。若无应力，金属在其特定腐蚀介质中的腐蚀速度是微小的。③断裂速度在纯腐蚀及纯力学破坏之间，断口一般为脆断型。
氢脆(HE) 又称氢致开裂或氢损伤，是一种由于金属材料中氢引起的材料塑性下降、开裂或损伤的现象。所谓"损伤"，是指材料的力学性能下降。在氢脆情况下会发生"滞后破坏"，因为这种破坏需要经历一定时间才发生。氢的来源有"内含"的及"外来"的两种：前者指材料在冶炼及随后的机械制造（如焊接、酸洗、电镀等）过程中所吸收的氢；而后者是指材料在致氢环境的使用过程中所吸收的氢（见金属中氢）。致氢环境既包括含有氢的气体,如H2、H2S；也包括金属在水溶液中腐蚀时阴极过程所放出的氢。
金属的应力腐蚀断裂和氢脆是两种既经常相关而又不同的现象。在高温高压氢气中结构件的开裂，既是HE，又是SCC；水溶液中应力腐蚀时,若阴极过程析出的氢对断裂起了决定性作用，则这种破坏既是SCC，也是HE;这两个实例便位于图1所示的重叠区内。
试验方法和工程参量 应力腐蚀试验一般采用光滑或缺口试样，固定环境条件（即腐蚀介质和温度），采用断裂为临界点、测定固定应力下的断裂时间（tf）或固定tf下的断裂应力(σf),用 tf的长短或σf的高低,来衡量材料抗应力腐蚀断裂能力的大小。70年代以来，人们广泛地运用了断裂力学研究应力腐蚀断裂；用预制裂纹的试样进行应力腐蚀试验,如图2所示。断裂时间tf是随着应力场强度因子(KI)的降低而增加的；随着 tf的增加，KI下降并趋近于一稳定值K（曲线a）,或采用给定的tf来确定K（曲线b）。K叫作应力腐蚀断裂的临界应力场强度因子，也称应力腐蚀临界应力强度因子。根据断裂力学公式，可以计算它与断裂应力σf及临界裂纹深度ac之间的关系：
(1)式中α为形状因子,可从断裂力学手册中查到。裂纹深度（a）的扩展速度(da／dt)随KI的变化,一般有图3所示的三阶段的关系，依据Ⅱ阶段的da／dt以及（1）式,可以估算寿命。
上述各种试验方法也适用于氢脆，这时，试样或预先充氢，或在致氢环境（气相或液相）中加载，一般也获得类似图2及图3的结果。此外，对于预先充氢的试样，也采用一般的抗拉试验，用断面收缩率（ψ）的变化来确定脆化系数I：
(2)式中ψ0及ψH分别是未充氢及充氢试样的ψ值。很明显，I愈大，则氢脆敏感性愈大。
影响因素及作用机理 阳极溶解机理 应力腐蚀断裂必须首先发生选择性腐蚀，而金属的腐蚀又受图4所示的阳极极化曲线的影响。以不锈钢为例，增加介质中Cl-含量，降低介质中O2含量及pH值，都会使图4a中阳极极化曲线从左向右移动，这四根曲线分别对应于蚀坑或裂纹区(图4b)的不同位置。应力的主要作用在于使金属发生滑移或使裂纹扩展，这两种力学效应都可破坏钝化膜，从而使阳极过程得以恢复，促进局部腐蚀。钝化膜破坏以后，可以再钝化。若再钝化速度低于钝化膜破坏速度，则应力与腐蚀协同作用，便发生应力腐蚀断裂。
阳极溶解机理说明了应力腐蚀断裂的主要特征──腐蚀介质是特定的。因为只有在活化-钝化或钝化-再活化的很窄电位范围(图5)内,才能产生应力腐蚀断裂；而给定的金属介质组合，具有固定的开路电位,若这个电位落在图5所示的金属的应力腐蚀断裂电位区内，便会发生应力腐蚀断裂。这个机理还可说明许多新的实验现象。例如,Cr17～25％－Mo5％-Cu0.37％（或Ni1％）铁素体不锈钢的阳极极化曲线与Cr18％－Ni8％奥氏体不锈钢的相近，在热浓的MgCl2水溶液中，这两种不锈钢尽管组织不同，同样都发生应力腐蚀断裂。又例如 α黄铜在含 NH嬋的碱性水溶液中发生应力腐蚀断裂（见前表），但是，通过阳极极化,α黄铜在含No婣及SO娹的酸性水溶液中，也能发生应力腐蚀断裂。
曾经将阳极溶解机理叫作"活化途径机理"，认为这种活化途径是预先存在的。例如高强度铝合金、α 黄铜、低碳钢的晶界区。但是，预先存在的活化途径并不是必要条件。例如，α黄铜在氧化性的含NH嬋的水溶液中，SCC是沿晶的；而在非氧化性的含NH嬋的水溶液中,SCC却是穿晶的。
氢致开裂机理 或称氢脆机理，是应力腐蚀断裂的第二种机理。这种机理承认 SCC必须首先有腐蚀，但是，纯粹的电化学溶解，在很多情况下,既不易说明SCC速度，也难于解释SCC的脆性断口形貌。氢脆机理认为,蚀坑或裂纹内形成闭塞电池，局部平衡使裂纹根部或蚀坑底部具备低的pH值，这是满足阴极反应放氢的必要条件。这种氢进入金属所引起的氢脆,是SCC的主要原因。这种机理取决于氢能否进入金属以及金属是否有高度的氢脆敏感性。高强度钢在水溶液中的 SCC以及钛合金在海水中的SCC是氢脆引起的。
氢致开裂机理又可从三方面考虑：①推动力理论。化学反应所形成的气体(CH4)、H2O与沉淀反应所析出的氢气团和H2气的内在应力以及氢致马氏体相变应力，都可与外加的或残余应力叠加，引起开裂。②阻力理论。氢引起的相变产物如马氏体或氢化物，固溶氢引起的金属结合能及表面能下降，都可降低氢致开裂阻力，促进开裂。③过程理论。氢在裂纹尖端区多方向应力梯度下的扩散和富集，表面膜对氢渗入和渗出的影响，氢在金属内部缺陷的陷入和跃出，氢对裂纹尖端塑性区的影响等，都是氢致开裂或氢脆的过程理论。上述的三种机理不是相互矛盾对立的，而是相辅相成的。对于具体的体系，应从氢所造成的变化去确定起决定作用的机理。
对应力腐蚀断裂的抑制 可根据已知的表象规律和机理基础从材料、应力和腐蚀三个方面选择抑制措施。
材料抑制 在应力腐蚀体系中,材料的屈服强度(σs)愈高,则K愈低（图6）。图中虚线表明 (1)式中裂纹深度ac与K及σs之间的关系：σs愈高，能容许的ac愈小，构件反而愈不安全。用于含H2S的油气田的钢管，为了抑制SCC，硬度一般控制在HRC22以下。在沸腾的42％MgCl2水溶液中,常用的Cr18％-Ni8％奥氏体不锈钢的应力腐蚀敏感性最大，增镍降铬，都可降低这种敏感性。此外，采用过时效处理（见脱溶），可以降低Zn-Mg-Cu系铝合金的应力腐蚀断裂敏感性。
应力抑制 降低拉伸应力，可降低应力腐蚀断裂敏感性。例如，冷加工后的黄铜件、奥氏体不锈钢的焊件，通过消除残余应力的退火处理，也可以避免上表所示的应力腐蚀断裂，喷丸、滚压及其他使表面处于残余压应力状态的机械加工工艺对抑制应力腐蚀断裂也是有效的。缺口半径（ρ）影响应力集中系数，从而也是影响 K(图7)的重要因素。因此，增加构件的ρ，可以有效地提高抗应力腐蚀断裂的能力。
腐蚀抑制 改进设计，防止腐蚀介质的富集，是一项有效的措施。例如,奥氏体不锈钢管在含Cl-气氛中易于吸收Cl-并逐渐富集,曾用硅胶油先涂在管的外壁，然后再包绝热层，成功地解决了这个问题。介质的预处理，也是一项重要措施。例如，汽轮机发电机组用水应预先处理，降低NaOH含量；核反应设备的不锈钢热交换器中，需将水中含有的Cl-及O2降低到 PPm级以下。缓蚀剂、涂层及电化学保护都可用于抑制腐蚀。但应指出，以氢脆为断裂机理的应力腐蚀体系中，阴极极化及阳极极化都可促进局部区域氢的析出，都使裂断纹扩展加速。
对氢脆的抑制 先确定起决定性作用的机理，然后采取措施。例如，高温高压氢气对于结构钢的损伤和氢腐蚀，已公认是由下列反应的产物甲烷的压力引起的：
当材料内的甲烷的压力增加到钢的蠕变断裂强度不再能抵抗时,便会引起沿晶的开裂。因此,加入能形成稳定碳化物的合金元素，如铬、钼、钒、铌、钨等，它们或者固溶于Fe3C,增加Fe3C的稳定性,或者形成合金碳化物，降低Fe3C的含量；在另一方面，这些元素都能有效地提高钢的蠕变断裂强度。因此，这些合金结构钢抗氢腐蚀能力高于碳钢。从美国石油学会(API)推荐的内尔森(Nelsen)图（图8）可看出,零、部件的工作温度及氢压高时,应选用含铬、钼量多的钢材。又例如,不稳定的奥氏体不锈钢由于氢致马氏体相变，可以引起氢脆。因此，为了抑制氢脆，应选用稳定的奥氏体不锈钢。
降低或抑制材料内含氢的措施可归纳为两个方面：①降低氢含量。冶炼时采用干料,或进一步采用真空处理或真空冶炼；焊接时采用低氢焊条；酸洗及电镀时，选用缓蚀剂或采取降低引入氢量的工艺。②排氢处理。合金结构钢锻件的冷却要缓慢，防止氢致开裂(白点)；合金结构钢焊接时，一般采用焊前预热、焊后烘烤，以利排氢。对氢脆敏感的高强度钢及高合金铁素体钢，酸洗及电镀后，必须烘烤足够长的时间去氢。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条