1) local strain
局部应变
1.
The Trans-Varestraint test was modeled with finite element method (FEM) and the local strains in the trail of weld molten pool were obtained with different bending strains.
利用有限元法对横向可调拘束实验进行了数值模拟,得到了不同弯曲应变条件下熔池尾部的局部应变,结果表明:在进行可调拘束实验过程中,焊接熔池尾部确实存在应变集中,从而对实验测得的平均应变即材料凝固裂纹阻力进行了修正。
3) strain localization
应变局部化
1.
Study of plasticity gradient volume element and start-up mechanism of strain localization;
塑性梯度体元及应变局部化启动机制分析
2.
Capturing strain localization initiation with adaptive finite element method;
应变局部化捕捉的自适应有限单元法
3.
Elasto-viscoplastic finite element analysis for strain localization problems with embedded localized softening bands;
应变局部化弹黏塑性分析的内嵌局部软化带模型
4) local strain way
局部应变法
1.
Then, in addition to the local strain way, the erosion of environment anode solution during corrosive fatigue crack initiation is quantitatively calculated.
5% Na Cl溶液中的变形与腐蚀电流的关系进行了研究 ;然后结合局部应变法 ,对 74 75-T761铝合金 /3。
5) Local shear strain
局部剪应变
6) local stress and strain
局部应力应变
1.
The finite element method and local stress and strain method were used to obtain the crack initi- ation life under fatigue load of each pit.
基于有限元理论并结合局部应力应变法,得到了确定尺寸腐蚀坑底部在疲劳载荷作用下产生非扩展裂纹的萌生寿命值;采用断裂力学模型通过求解数值积分和非线性方程,得到了微裂纹扩展到极限尺寸的寿命值和等效裂纹的尺寸;采用神经网络技术建立了腐蚀坑尺寸与等效裂纹尺寸之间的非线性映射关系。
2.
Approximate calculation of local stress and strain under multiaxial stress state is conducted with the Neuber and Glinka methods.
根据弹塑性力学基本原理 ,建立了单轴与多轴应力应变之间的关系 ,应用多轴Neuber法和Glinka法 ,计算了圆棒结构件应力集中处的应力应变 ,并与弹塑性有限元结果进行了比较 ,分析表明 :多轴应力状态下直接采用单轴近似算法会产生较大误差 ,采用多轴Neuber法及Glinka法计算得到的局部应力应变结果与弹塑性有限元结果比较接近。
补充资料：板成形应变分析
板成形应变分析
strain analysis of sheet metal forming
上，即可确定其应变路径。如果只有一块坯料，应变路径可通过以不同的冲压行程增量再次冲压同一块坯料，并测量两次冲压间的应变值得到。 (邓险王先进)banehengxing yingbian fenx*板成形应变分析(strain analysis of sheetmetal forming)薄板冲压成形时对制件上应变的分布和变化的确定。薄板冲压时制件上各点的应变值很少保持一致，实际上，从一点到另一点，应变值可能有着剧烈的变化。如果某一点的成形应变达到薄板的最大允许应变量—极限变形量，就达到了薄板的成形极限。超过了这一极限，薄板就会破裂。即使制件上的绝大部分不超过成形极限，但只要有一点破裂，就应认为整个制件已破坏。如果薄板的成形极限已知，为了评估实际成形的难易并设计出能够防止制件破坏的冲压成形方案，就需要进行薄板成形应变分析。 薄板冲压成形的成功在很大程度上取决于在特定加载条件下金属的变形行为。多数可成形薄板在进行双轴向拉伸或受到拉力和压力的综合作用时，都以相似的方式变形，但是，成形应变及其分布，可能有相当的差异。这种差异是由于材料性质，如加工硬化程度，断裂应变和塑性各向异性等的不同以及材料与工艺交互影响(测量仪器影响、薄板与模具间摩擦的影响、压力机速度的影响等)而产生的。通过薄板成形应变分析可以获得冲压制件在特定变形条件下的应变分布、变形方式、高应变区域以及各种因素对成形的影响等，从而能明确经济性最佳的冲压成形条件，或防止和避免冲压制件发生破坏的途径及方法等。 在20世纪70一80年代，薄板成形应变分析已从一个试错的过程发展成为一门工程科学，成形应变和成形极限已可用应变百分比(或长度变化百分比)定量地测量，并可对两者进行比较，以确定制件的成形难度。而在此之前，一个制件是否破坏或接近破坏的程度只能通过统计生产中废品数量来确定。 薄板成形应变分析的内容主要有4部分: (l)确定冲压制件的成形应变在制件上的分布(应变分布); (2)确定制件上任一特定点的应变随制件的成形而增加的规律(冲压制件的应变历史)， (3)确定薄板的成形极限，并将成形应变与之比较。成形极限通常以成形机限图表示; (4)将冲模、压力机、薄板和润滑剂当成恶化(或增加)成形应变的因素来评定。 进行薄板成形应变分析主要依靠板成形网格M.]黄技术。
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参考词条