1) second dendrite arm spacing
二次枝晶臂距
1.
Through the analyzing of the simulated results of the solid fraction, solidification time and second dendrite arm spacing, it is found that, in the upper side and the right side of axis box, it is easy to cause the pores and the second dendrite arm spacing is also easily to grow coarser than those in other places.
通过对固相分数、凝固时间和二次枝晶臂距大小分布的分析,可以看出在充型过程和随后的冷却过程,在轴箱的上部和前端靠近直浇道侧容易产生缩松并且二次枝晶臂距较为粗大。
2) secondary dendrite arm spacing
二次枝晶臂间距
1.
The quantity of primary phase α increases and the eutectoid (α+η) decreases with the increase of aluminum contents in the alloy, while the secondary dendrite arm spacing of the alloy has no remarkable change.
随着铝含量的增多,合金中的初生α相增多,共析体减少,合金的二次枝晶臂间距变化不明显;同时合金的耐磨性随铝含量的增多而增大。
2.
It has been found that the secondary dendrite arm spacing of the former is smaller than that of the latter and the decrease trend with increasing titanium content is similar for both kinds of alloys.
研究了不同含钛量(分别为0 07%Ti、0 13%Ti、0 19%Ti)的原位钛合金化A356合金的微观组织和力学性能,并与相应含钛量熔配加钛A356合金进行了对比,发现原位钛合金化A356合金的二次枝晶臂间距小于熔配加钛合金,随着钛含量增加二次枝晶臂减小且趋势相同。
3.
The directional solidification method was used to investigate the secondary dendrite arm spacing of primary austenite of hypoeutectic Fe-C-Si-Mn alloy with various antimony contents.
采用定向凝固方法研究了不同锑含量的亚共晶Ｆｅ－Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ合金初生奥氏体二次枝晶臂间距。
3) SDAS
二次枝晶臂间距
1.
The study of secondary dendritic arm spacing(SDAS) in high carbon steel billets shows that the SDAS decreases with application of M-EMS or increase with secondary cooling intensity,and the SDAS increases with increase of superheat and casting speed.
通过研究高碳钢小方坯连铸参数对铸坯二次枝晶臂间距的影响发现:采用结晶器电磁搅拌、加大二冷比水量,二次枝晶臂间距减小;过热度升高、拉速增大,二次枝晶臂间距增大。
4) dendrite secondary arm spacing
枝晶二次臂间距
5) Primary Dendritic Arm Spacing
一次枝晶臂间距
6) secondary dendrite arm spacing
二次枝晶间距
1.
Effect of Chill on Secondary Dendrite Arm Spacing of Aluminum Alloy Casting;
冷铁对铝合金铸件二次枝晶间距的影响
2.
Based on the resin bonded sand casting process,the effects of chill processes on the secondary dendrite arm spacing(SDAS) and densification of Al-Si-Mg alloy were studied.
基于Al-Si-Mg合金的树脂砂铸造过程,研究了冷铁工艺对Al-Si-Mg合金铸件二次枝晶间距(SDAS)及致密度的影响。
3.
The effect of counter-pressure casting parameters on secondary dendrite arm spacing (SDAS)of A357 alloy was studied.
研究了差压铸造不同工艺参数对A357合金二次枝晶间距的影响。
补充资料：导线次档距振荡
导线次档距振荡
sub-span oscillation of conductors
daox旧ne一dongju zhendong导线次档距振荡(sub一span oscillation ofconductors)水平排列的分裂导践相邻两个间隔棒之间的次档距中.两根子导线之间所发生的反向低频振荡现象。振荡的形式以水平方向的位移为主伴以垂直方向的位移而构成椭圆状的运动，且两根子导线的运动往往是不同步的。次档距振荡经常以单波腹形式出现，其振荡颇率为l~3H:，振幅在导线直径到500 mm之间.风速在3m/s以上的大范围内，只要风向与线路的夹角在450以上，次档距振荡随时都可能发生，且与导线是否砚冰无关。地形情况对次档距振荡的严重性有明显的影响，平坦开阔地带，或是近海、近湖泊地区的线路，将会出现剧烈的次档距振荡。 次档距振荡的后果次档距振荡改变了线路的电气参数，增大了线路电.损失，提高了线路对无线电的干扰水平.但对于现有各电压等级的线路，这些影响较小，尚不构成运行上的突出问题。目前，由次档距振荡引起的主要问题仍是疲劳损坏，如导线、间隔棒、绝缘予和连接金具的损坏等。 次档距振荡的原因互相靠近而又近似处于水平排列的两根子导线，当风速在近乎垂直于线路方向吹过时，便构成下风侧的子导线处于上风侧子导线的尾流之中.根据空气动力学的原理，处于尾流中的子导线受到阻力和升力的作用，并随迎风角(风向与两根子导线构成的平面之间的夹角)及两根子导线靠近程度的不同而变化，结果使处于尾流中的子导线不稳定，可能按子导线的某个(或接近)自然频率而开始振荡.振荡颇率的计算式为f=(”/21)式中，为次档距内振荡的半波数目;l为次档距长度，m.T为子导线的张力，N;二为子导线单位长度的质t，kg/m。 两根子导线的靠近程度，常用子导线间的间距S对子导线直径D的比值来表示，即k=S/D.当比值泛簇10，便可能出现严重的次档距振荡.对于光滑表面的子导线，次档距振荡发生的机率将增大，这是因为光滑导线具有更宽的尾流区。 防止次档距振荡的措施各种防止措施尚在探求和逐步完善之中.曾尝试将两根子导线作倾斜布t，用来避免尾流效应。但由于绝缘子申及导线将发生风偏，或者子导线间的弧垂本来存在差别，结果下风侧的子导线又回到相邻子导线的尾流之中.特别是在分裂导线数目增加因而尾流区也增多的情况下，尾流的相互作用就无法避免。目前有效的措施是增大分裂等线的间距。当h值大于15~18时，可以有效地减弱或消除次档距振荡的危害。另一种方法是减小次档距的长度，可以降低次档距振荡的振幅及减小发生振荡的机率，但这项措施要使用较多数t的间隔棒。 在发生次档距振荡时，间隔棒既是一个最薄弱的金具部件，又是控制次档距振荡最有效的装里.大盆的试验研究结果说明，机械特性优良的柔性间隔棒，尤其是在间隔棒内设里阻尼元件的阻尼间隔棒，能够显著地控制次档距振荡。同时，间隔棒的安装距离对控制次档距振荡也具有明显的作用，按照优化原则确定的安装距离，甚至比采用优良的阻尼间隔棒还要有效得多.(见架空扮电线路金具)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条