1) vibration absorber
吸振器
1.
In order to control the audio frequency vibration and extend the absorbency range of dynamic vibration absorber, based on the study of wide band straight beam vibration absorber, the twist-beam dynamic vibration absorber is studied in this paper.
为了满足对声频振动控制的要求,拓宽动力吸振器的吸振频率范围,本文在对直梁宽频带动力吸振器研究的基础上,研究了螺旋曲梁式动力吸振器。
2.
To increase the working frequency band of vibration absorbers,a semi active control strategy is presented on the basis of the vibration absorber with an on line adjustable clearance in elastic component.
为了扩展吸振器的工作带宽 ,提出一种实时调节弹性元件的半主动吸振器 ,并给出了吸振器的控制策略。
3.
Optimal design of vibration absorbers for reducing structural noise level often requires finding the minima of highly nonlinear multi dimensional functions.
为了解决振动吸振器优化设计的非线性多维离散问题 ,引入了全局搜索遗传算法 。
2) absorber
[英][əb'sɔ:bə] [美][əb'sɔrbɚ]
吸振器
1.
The Optimization of Parameters for a Belleville Spring Absorber under Harmonic Vibration;
简谐振动时碟簧吸振器参数优化
2.
This thesis describes how to design a visual absorber system with the powerful calculation capability and GUI tool of MATLAB.
论述了利用Matlab强大的计算功能及其提供的GUI界面设计工具,设计出可视化的吸振设计系统,可根据给定的主系统的振动参数自动设计出吸振器的基本参数,并达到良好的吸振效果。
3.
The bifilar pendulum absorber is used to reduce the inplane longitudinal and lateral excitation forces and it is mounted to the rotor hub of a helicopter.
双线摆式吸振器是位于直升机旋翼旋转平面内用来吸收该平面内桨毂纵、横向激振力的动力吸振器 ,能随旋翼转速而调谐。
3) magnetic vibration absorber
磁吸振器
1.
Theoretical and Experimental Study on SMA Damper and Magnetic Vibration Absorber under Random Excitation;
随机载荷下SMA减振器及磁吸振器理论与试验研究
2.
In order to improve the performance of the single magnetic vibration absorber, an application of a dual magnetic vibration absorber made of rare-earth magnets (NdFeB) is proposed in this study.
在单质量磁吸振器的基础上提出了双质量磁吸振器的设计方案,并对其减振性能进行了理论和试验研究。
4) dynamic absorber
动吸振器
1.
As a continuation of the article ‘Test and Research on the Simulated Anti Vibration Absorber for Marine Propeller’, this paper gives an introduction to the new kind of dynamic absorber, with which the natural frequency can be controlled by adjusting the air pressure and the water in the tank.
本文为“船舶螺旋桨避振器模拟装置试验研究”课题的继续 ,发展了固有频率可由舱内空气压力和作为动吸振器质量的水的调节来控制的动吸振装置。
2.
In the paper a special kind of dynamic absorber is developed, which the natural frequency can be controlled by adjusting the air pressure and the water in the tank.
本文发展了其固有频率可由仓内空气压力和作为动吸振器质量的水的调节来控制的动吸振装置。
5) dynamic vibration absorber
动力吸振器
1.
Optimal design of parameters of dynamic vibration absorber in deep sea;
深海中动力吸振器的相关参数最优化设计
2.
Simulative design of dynamic vibration absorber;
阻尼动力吸振器的仿真设计
3.
Study of air-spring-based semi-driving dynamic vibration absorber;
空气弹簧半主动式动力吸振器的研究
6) bandpass absorber
带通吸振器
1.
A new concept for active vibration suppression with a so called bandpass absorber (BPA) is presented.
本文介绍一种新的振动主动控制方法 ,在主动反馈中合理设计补偿器 ,把被动吸振器转换为带通吸振器 ,在给定频率范围内 ,放大频率 ,使所有这样的频率都发生谐振。
补充资料：动力吸振器
利用共振系统吸收物体的振动能量以减小物体振动的设备。
J.奥蒙德罗伊德等在1928年提出了动力吸振器的方法。其原理是在振动物体上附加质量弹簧共振系统（见图），这种附加系统在共振时产生的反作用力可使振动物体的振动减小。当激发力以单频为主，或频率很低,不宜采用一般隔振器时,动力吸振器特别有用。如附加一系列的这种吸振器，还可以抵销不同频率的振动。图中m1是振动物体的质量(千克);m2是动力吸振器的振动质量(千克);K1为振动物体的劲度(牛顿/米);K2为动力吸振器的劲度（牛顿／米）;x1为振动物体的位移（米）;x2为动力吸振器的位移（米）；F1是物体所受的振动力（牛顿）。 动力吸振器的共振频率，要设计成使主系统的振动等于零。动力吸振器的固有角频率ωa要设计成等于需要吸收的激发角频率ω，即：
上式表明在给定频率的情况下，动力吸振器的质量越重，其弹簧越硬。通常，动力吸振器的质量为主系统质量的1/10至1/4。
图中b的组合系统x1、x2可用下式求出： 式中 为主系统固有角频率；为动力吸振器固有角频率；为主系统静态压缩量；为动力吸振器质量与主系统质量的比值。
当ω =ωa时：
x1=0
因此, m2不可过小，否则其振幅就会很大。设计动力吸振器时，要考虑能容许的最大振幅，上述m2就是据此选择的。这也就是动力吸振器对主质量的作用力正好平衡了主系统质量上的作用力F1sinωt。
动力吸振器虽然主要是根据给定的频率ω设计的,但也适用于与ω稍有不同的激发频率。在这种情况下,m1的运动虽然不等于零，但振幅很小。阻尼越大，允许偏离越大。
在实际使用中，附加的质量弹簧系统的阻尼一般很小，如果加入阻尼来吸收振动，这种系统就成为一种阻尼器，称为"阻尼吸振器"或"附加质量阻尼器"。阻尼吸振器的最佳值为：
和 式中n为吸振器的频率比；δR为吸振器的阻尼比；ηa为吸振器的粘性阻尼系数；
J.C.斯诺登对三元件吸振器和双吸振器的功能作过分析。三元件吸振器是由两个弹簧和一个阻尼器组成,其频率范围较宽，中心部分效用可增加3分贝左右。
参考书目
C.M.Harris & C.E.Crede,Shock and Vibration Hand-book,2nd ed.,McGraw-Hill Co., New York,1976.
J.奥蒙德罗伊德等在1928年提出了动力吸振器的方法。其原理是在振动物体上附加质量弹簧共振系统（见图），这种附加系统在共振时产生的反作用力可使振动物体的振动减小。当激发力以单频为主，或频率很低,不宜采用一般隔振器时,动力吸振器特别有用。如附加一系列的这种吸振器，还可以抵销不同频率的振动。图中m1是振动物体的质量(千克);m2是动力吸振器的振动质量(千克);K1为振动物体的劲度(牛顿/米);K2为动力吸振器的劲度（牛顿／米）;x1为振动物体的位移（米）;x2为动力吸振器的位移（米）；F1是物体所受的振动力（牛顿）。 动力吸振器的共振频率，要设计成使主系统的振动等于零。动力吸振器的固有角频率ωa要设计成等于需要吸收的激发角频率ω，即：
上式表明在给定频率的情况下，动力吸振器的质量越重，其弹簧越硬。通常，动力吸振器的质量为主系统质量的1/10至1/4。
图中b的组合系统x1、x2可用下式求出： 式中 为主系统固有角频率；为动力吸振器固有角频率；为主系统静态压缩量；为动力吸振器质量与主系统质量的比值。
当ω =ωa时：
x1=0
因此, m2不可过小，否则其振幅就会很大。设计动力吸振器时，要考虑能容许的最大振幅，上述m2就是据此选择的。这也就是动力吸振器对主质量的作用力正好平衡了主系统质量上的作用力F1sinωt。
动力吸振器虽然主要是根据给定的频率ω设计的,但也适用于与ω稍有不同的激发频率。在这种情况下,m1的运动虽然不等于零，但振幅很小。阻尼越大，允许偏离越大。
在实际使用中，附加的质量弹簧系统的阻尼一般很小，如果加入阻尼来吸收振动，这种系统就成为一种阻尼器，称为"阻尼吸振器"或"附加质量阻尼器"。阻尼吸振器的最佳值为：
和 式中n为吸振器的频率比；δR为吸振器的阻尼比；ηa为吸振器的粘性阻尼系数；
J.C.斯诺登对三元件吸振器和双吸振器的功能作过分析。三元件吸振器是由两个弹簧和一个阻尼器组成,其频率范围较宽，中心部分效用可增加3分贝左右。
参考书目
C.M.Harris & C.E.Crede,Shock and Vibration Hand-book,2nd ed.,McGraw-Hill Co., New York,1976.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条