2) calcia lining
氧化钙炉衬
3) oxygen blow rate
转炉供氧强度
1.
The present article analyses the main factors impacting the productivity of the converter and describes the production practice of raising the potential productivity of the converter by taking a series optimized processing measures such as increasing the converter charge,intensifying the oxygen blow rate and adopting the single carbon drawing practice.
分析影响转炉产能的主要因素,阐述武钢第一炼钢厂通过增加转炉装入量、提高转炉供氧强度、采用一次拉碳等工艺优化措施,来充分挖掘转炉产能的生产实践。
4) furnace lining
炉衬
1.
The analysis of corrosion of electric furnace lining for the production of phosphorus;
制磷电炉炉衬的腐蚀环境分析
2.
Kinetics Influence of Oxygen Releasing from Furnace Lining on Removal of Nitrogen in Steel during Vacuum Smelting;
炉衬产生的氧对真空钢液脱氮的动力学影响
3.
Pilot study on magnesium removal using sulphric acid from copper-smelting furnace lining waste magnesia brick;
铜冶炼炉炉衬废镁砖硫酸脱镁试验研究
5) liner
[英]['laɪnə(r)] [美]['laɪnɚ]
炉衬
1.
It discusses how to prolong life of refinery furnace liner with ramming material.
论述了延长精炼电炉捣打料炉衬寿命的问题。
2.
The general situation of induction smelting furnace mould liner at home and abroad,quality demands about refractory material of mould liner are introduced in this paper.
介绍了感应熔炼电炉成型炉衬的国内外概况和对耐火材料的质量要求,研究了镁砂质碱性炉衬耐火材料的骨料粒度分布、骨料与细粉(基质)、氧化铝微粉、结合剂、缓凝剂、加水量以及烧结剂对耐火材料体积密度、强度及烧结点等性能的影响。
3.
The campaign of induction furnace is lower because 10t main frequency furnace uses of acid refractory liner that is corroded by liquid iron and basic slag under the working condition of high temperature and full load and abraded in the process of charging cold burden.
10t工频感应炉炉衬原采用酸性耐火材料,在高温满负荷工作状态下,受铁液及碱性炉渣侵蚀,加冷料过程中受机械磨损,造成感应炉炉龄低。
6) lining
[英]['laɪnɪŋ] [美]['laɪnɪŋ]
炉衬
1.
Principles of design for blast furnace refractory lining and application of the Ceramic Cup;
高炉耐火炉衬设计原则及“陶瓷杯”的应用
补充资料：电缆供油装置允许供油压力计算
电缆供油装置允许供油压力计算
calculation of the permissible pressure for cable oil feeding equipment
d旧nlan gongyou zhuangZh【yunXU gongyou yol一J，suon电缆供油装t允许供油压力计算(calculationof the permissible pressure for eable 011 feedingequipment)为使充油电缆的油压保持在允许范围内，根据电缆线路的最大和最小允许工作压力，对电缆线路在环境温度最高的夏季满载时供油装t的最大允许供油压力，和在环境温度最低的冬季不带电时供油装t的最小允许供油压力的计算.最大和最小允许供油压力.取决于电缆线路的长度、高差、负荷和环境沮度等因素。 如图所示为由压力供油箱(见充油电垅供油装!)在一端供油的充油电缆线路最大和最小允许供油压力分布情况.P叮mi。P X 10一2 ~尸“m‘。十nP’r一几人沪万不万万二气陪片l一一一一一一一一一一一一_一产尸一 终端头.|一|州|||人;点叠掩__支________--一丁----------一终瑞头压力箱 卜 屯电组旦老 电缆线路由压力供油箱在一端供油时的压力分布 静态压力计算在电缆线路的负荷不变时，电缆内部的油压为静态压力。 (1)在夏季满载时压力箱的供油压力最大，线路最低处B点的油压为线路上的最大静油压，此值要小于电缆的最大允许静油压，即式中尸PT。、。为压力箱的最小允许供油压力，MP。;h、为电缆线路最高处A点的高程，m;Pcsml。为电缆的最小允许静油压，MPa，其余符号的意义同式(l). 暂态压力计算在电缆线路的负荷变化时，电缆内部的电缆油因膨胀或收缩而产生的油流在油道内分别产生暂态压力升或暂态压力降，两者均简称为暂态压力。在油压变化的暂态过程中.作用在电缆上合成的瞬时压力为暂态发生前的静态压力与暂态压力升之和。 (”电缆负荷增加时，在电缆线路的最低处B点出现最大瞬时压力不得大于电缆的最大允许瞬时油压。暂态压力升的最大值出现在冬季电缆线路由不带负荷状态突然满载时，但此时B点的静态压力最小.最大静态压力是在夏季满载时，但在夏季接近满载时产生的暂态压力升并不是最大值。因此要正确计算静态压力和暂态压力升两者之和的瞬时压力的最大值是很复杂的，但可按图所示近似地把B点的最大静态压力与最大暂态压力升之和视为最大瞬时压力，于是压力箱的最大允许供油压力应满足下列条件 尸p，二，二△尸，一尸。T，~ ‘井锣终;十h。
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参考词条