1) flow-uniformizing structure
均流结构
1.
Taking the 100 MW coal-fired power generating unit as an object for which the flue gas denitrification retrofit would be carried out,a cold-state test facility for flow in selective catalystic reduction(SCR) denitrification reactor has been established,both the flow-uniformizing structure and the reductant-mixing device in the said reacotor being tested and studied.
以某电厂即将实施烟气脱硝改造的100 MW燃煤发电机组为应用对象,建立了脱硝反应器流动冷态试验装置,对反应器均流结构和还原剂混合装置进行试验研究。
2) heterogeneous flow structure
非均匀流动结构
1.
In the dense gas-fluidized beds, the heterogeneous flow structure of the gas-particle flow affects the gas-solid contact and transport process in the bed seriously.
应用双流体模型CFD模拟的方法,从恢复系数和曳力两方面,研究了气固密相流化床中颗粒之间和气固相之间的相互作用对床内非均匀流动结构形成与变化的影响。
3) air distributing structure
均风结构
1.
Besides,the air distributing structure of fluidized bed dryer was studied and its pressure drop curve was measured.
实验中还对流化床的均风结构进行了研究,研究发现,在气体分布板下布置一层编织网可在不增大床层压降的情况下取得很好的均风效果,并可有效地防止漏料。
4) structure even
结构均匀
5) time averaged velocity
时均结构
1.
In addition,some problems are discussed emphatically,such as the theoretical position of datum plane,equivalent sand grain roughness size,and the influence of roughness elements on the structural characteristics of time averaged velocity and fluctuation velocity.
着重探讨了二维粗糙床面的理论基面、当量糙率值的确定以及粗糙对时均结构和脉动结构的影响等问题。
6) average structure
平均结构
1.
Advances of range of solid-solution,average structure,ordering patterns of incommensurate modulation and application of mullite are reviewed.
对莫来石的固溶范围、平均结构、非公度调幅的有序化方式及应用研究进展作了综述，通过对莫来石的研究，能够为它的合理利用提供理论基础；强调应进一步加强对莫来石的固溶范围和非公度调幅有序化方式的研究。
补充资料：非均质流充填材料管道输送
非均质流充填材料管道输送
pipelining of fill with heterogeneous flow
粒径试，或累计重量50%对应的中位粒径成。代替式(4)或(5)中的物料粒径。 中国金川有色金属公司提出的水力坡度计算公式为 {___厂gD(八一1)门‘’2} 尹一‘〕{‘十’。8〔’寺“h[~不又兀万一」{式中yk为固体物料的密度，t/m3;其余符号意义与式(3)同。fe一1日nzhl{Iu eho叩tlon eo一}一00 guondoo shusong非均质流充填材料管道输送(pipelining。ffill with heterogeneo:一5 flow)固体颗粒不均匀地分布于液相载体中的充填材料浆体的管道输送方-法颗粒较大且浓度较低的充填材料浆体多以非均质流输送。非均质流浆体属于牛顿浆体。 非均质流浆体的临界淤积流速随着浆体流动速度的增大，在管道底部滑动的颗粒层刚刚消失时的流速非均质流浆体的摩阻损失与流速间的关系见图。非 {口训 彩}/丫洲/、、，l 彗厂一{ 。。速度。一 非均质流浆体和水的摩阻损失与流速的关系 1桨体的;2水的;二I，临界淤积流速均质浆体的这种关系与水的摩阻损失差别很大。曲线1的d/)段表示，当流速增大到一定程度时，原来淤积在管底的固体颗粒开始运动、其中绝大部分颗粒处于不连续跳跃状态;随着流速的增大，水流本身的摩阻损失增加，消耗于颗粒滑动和悬浮的能量也增大，因此压失损失随流速的增大而增加。曲线1的从段表示随着流速的增大，间歇性悬浮的颗粒越来越多，沿管底滑动的颗粒越来越少，这时水流本身的压头损失虽然随流速的增大而增加，但消耗于滑动的能量却随之减少，结果总压头损失因增加值小于减少值而减少曲线]的、d段表示，在全部颗粒完全悬浮后，随着流速的增大压头损失也逐渐增加。点c所对应的流速就是临界淤积流速对于临界淤积流速:。。，许多学者都提出了不同的计算公式。其中由前苏联学者由约芬(入.11.汁巾，‘，)提出，经科别尔尼克‘c.{’.川卜。附f，，门修正的计算公式为 /一15梅振{会一().4卜m·(1) 劝)一‘5梅梅{会一曰}酬，m/s(2)式中I)为管道直径，m;休为平均粒径的固体颗粒在水中自由沉降末速，m肠;z。为浆体比重;找为水比重;。为均匀系数，。一3比公。。，d〕和碗分别为重量从小粒径向大粒径累计的曲线上1。环和9。%对应的粒径式(l)和式(2)适用于浆体重度小十或等于1.25t/m“式(l)适用于颗粒平均直径为。.环~。.60mm的均匀颗粒尾矿。式(2)适用于颗粒平均直径大于。.15mm的不均匀颗粒尾矿。 非均质流浆体水力坡度的计算预估非均质流浆体的水力坡度只限于在实际工程中常常遇到的紊流情况。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条