1) thermal shock fatigue mechanism
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热震疲劳机制
1.
The thermal shock fatigue mechanisms of the ceram were discussed.
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研究了Al2O3-TiC复合陶瓷的热震疲劳机制和TiC的添加量对其热震疲劳抗力的影响。
3) thermo-mechanical fatigue
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热-机械疲劳
1.
Previous life prediction methods of creep fatigue mainly aimed at creep thermo-mechanical fatigue,which is not quite appropriate for creep-thermal fatigue.
据此,提出把蠕变-热疲劳等效为恒定应力幅和平均应力的热-机械疲劳的寿命预测方法。
4) thermomechanical fatigue
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热机械疲劳
1.
-of-phase(OP) thermomechanical fatigue(TMF).
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对镍基单晶高温合金DDS在恒机械应变控制下的反位相(OP)热机械疲劳(TMF)实验后的微观结构进行了研究。
2.
High temperature isothermal mechanical fatigue and in phase thermomechanical fatigue (TMF) tests in stress control were carried out on a molybdenum alloy.
对钼合金进行了应力控制高温低周等温疲劳和同相位热机械疲劳试验。
5) thermo-mechanical fatigue
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热机械疲劳
1.
The internal stresses produced by dislocation networks at the γ/γ' interfaces in a single crystal nickel-base superalloy DD8 has been studied after in phase (IP) and out of phase (OP) thermo-mechanical fatigue (TMF) testing.
计算了DD8单晶镍基高温合金在同相(IP)和反相(OP)热机械疲劳(TMF)后γ/γ'相界面上产生的位错网的内 应力。
2.
A dense hexagonal dislocation network exists on the r/r' interfaces normal to the stress axis in DD8 single crystal nickel base superalloy after in phase (IP) thermo-mechanical fatigue(TMF).
DD8单晶镍基高温合金经过同位相热机械疲劳(TMF)后,在垂直于应力轴的γ/γ’相界面上存在着大量的六角形位错网。
3.
The microstructures of DD8 single crystal nickel base superalloy were observed by TEM before and after thermo-mechanical fatigue.
透射电镜(TEM)观察表明,DD8单晶镍基高温合金经过热机械疲劳(TMF)后,在同位相(IP)和反位相(OP)加载的条件下,合金内部的位错组态和γ′沉淀相的形貌有很大的区别,在IP加载条件下,垂直应力轴的,γ/γ′相界面上存在着密集的六角形位错网,平行应力轴的相界面上存在的是四边形的位错网,而且在小机械应变幅下,γ′相出现明显的筏化现象,并且随着应变幅的增加,γ′沉淀相的筏化现象也越来越不明显,在OP加载条件下,在γ/γ′相界面上则没有位错网被观察到,γ′被层错剪切,并且没有明显的筏化出现。
6) thermal-mechanical fatigue (TMF)
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热/机械疲劳
1.
In this paper,the experimental study and the macro-micro analysis about thebehavior of thermal-mechanical fatigue (TMF) crack growth were conducted inNi_3Al intermetallic compound IC10 superalloy, which is candidate material for theheat components of high thrust-weight aeronautical engine with thermal cycle of450℃ to 990℃.
本论文对高推重比航空发动机热端部件候选材料Ni_3AI金属间化合物IC10定向凝固高温合金进行了450℃~990℃热/机械疲劳裂纹扩展行为的试验研究与宏微观分析。
补充资料:磁耦合机制和沙兹曼机制
解释太阳系角动量特殊分布的两种理论。太阳质量占太阳系总质量的99.8%以上,但其角动量(动量矩)却只占太阳系总角动量的1%左右,而质量仅占0.2%的行星和卫星等天体,它们的角动量却占99%左右。太阳系角动量的这种特殊分布,是太阳系起源研究中的一个重要问题。1942年,阿尔文提出一种"磁耦合机制"。他认为,太阳通过它的磁场的作用,把角动量转移给周围的电离云,从而使由后者凝聚成的行星具有很大的角动量。他假定原始太阳有很强的偶极磁场,其磁力线延伸到电离云并随太阳转动。电离质点只能绕磁力线作螺旋运动,并且被磁力线带动着随太阳转动,因而从太阳获得角动量。太阳因把角动量转移给电离云,自转遂变慢了。
1962年,沙兹曼提出另一种通过磁场作用转移角动量的机制,称为沙兹曼机制。他认为,太阳(恒星)演化早期经历一个金牛座T型变星的时期,由于内部对流很强和自转较快,出现局部强磁场和比现今太阳耀斑强得多的磁活动,大规模地抛出带电粒子。这些粒子也随太阳磁场一起转动,直到抵达科里奥利力开始超过磁张力的临界距离处,它们一直从太阳获得角动量。由于临界距离达到恒星距离的量级,虽然抛出的物质只占太阳质量的很小一部分,但足以有效地把太阳的角动量转移走。沙兹曼也用此机制解释晚于F5型的恒星比早型星自转慢的观测事实。晚于F5型的恒星,都有很厚的对流区和很强的磁活动,通过抛出带电粒子转移掉角动量,自转因而变慢。然而早于F5型的恒星,没有很厚的对流区,没有损失角动量,因而自转较快。
1962年,沙兹曼提出另一种通过磁场作用转移角动量的机制,称为沙兹曼机制。他认为,太阳(恒星)演化早期经历一个金牛座T型变星的时期,由于内部对流很强和自转较快,出现局部强磁场和比现今太阳耀斑强得多的磁活动,大规模地抛出带电粒子。这些粒子也随太阳磁场一起转动,直到抵达科里奥利力开始超过磁张力的临界距离处,它们一直从太阳获得角动量。由于临界距离达到恒星距离的量级,虽然抛出的物质只占太阳质量的很小一部分,但足以有效地把太阳的角动量转移走。沙兹曼也用此机制解释晚于F5型的恒星比早型星自转慢的观测事实。晚于F5型的恒星,都有很厚的对流区和很强的磁活动,通过抛出带电粒子转移掉角动量,自转因而变慢。然而早于F5型的恒星,没有很厚的对流区,没有损失角动量,因而自转较快。
说明:补充资料仅用于学习参考,请勿用于其它任何用途。
参考词条