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1)  quenching temperature
淬火温度
1.
The effects of quenching temperatures on wear resistance of 3Cr2W8V steel were studied.
采用销盘式高温磨损试验机对3Cr2W8V钢进行高温磨损试验,研究了淬火温度对3Cr2W8V钢磨损性能的影响,采用SEM、EDS、XRD分析磨损表层成分、形貌和结构,探讨高温磨损机制。
2.
Martensite is getting coarser and the proportion of dislocation to twin is up first and down later with quenching temperature rising.
淬火温度升高,马氏体逐渐粗化,马氏体亚结构中位错对孪晶的比例先升后降,890℃时获得完全位错亚结构。
3.
Under the condition of water cooling quenching,the influence of quenching temperature on microscopic structure and macroscopic hardness of Fe-B-C casting alloy which contents 0.
在水冷淬火条件下,研究了淬火温度对含0。
2)  hardening temperature
淬火温度
1.
The paper studied the effects of hardening temperature on CrMoCu low alloy cast iron.
研究了淬火温度对CrMoCu低合金铸铁硬度的影响 ,发现铬促进铸铁中出现独立的合金碳化物而不利于基体硬度的提高 ,较高的硅量也会降低铸铁的淬后硬度。
3)  austenitizing temperature
淬火温度
1.
The effects of austenitizing temperature and retained austenite(Ar) on mechanical properties were summarized.
92%Ni中碳Cr-Ni-Mo系超高强度钢不同淬火温度低温回火后的力学性能,分析了淬火温度、残余奥氏体量对力学性能的影响。
4)  Quenching-Tempering Temperature
淬-回火温度
1.
Effect of Quenching-Tempering Temperature on Structure and Properties of High Strength Steel 30NCD16;
淬-回火温度对高强度钢30NCD16组织和性能的影响
5)  Quench-tempering temperature
淬火-回火温度
6)  isothermal quenching temperature
等温淬火温度
1.
The influences of isothermal quenching temperature on the retained austenite and mechanical properties of ADI were studied.
研究了等温淬火温度对ADI中残余奥氏体及其力学性能的影响。
2.
During 270-380 ℃,the content and carbon content of it are low at lower temperature,and with increasing the isothermal quenching temperature,the content and carbon content of retained au.
试验结果表明,在30~120 min等温淬火时间范围内,随着等温淬火时间的延长,残余奥氏体量及其含碳量逐渐增加,60 min时出现峰值,然后逐渐降低;在270~380℃等温淬火温度内,等温淬火温度较低时,残余奥氏体的量及其含碳量较低,随着等温淬火温度的升高,残余奥氏体量及其含碳量逐渐增大,当等温淬火温度超过360℃后,有下降的趋势。
补充资料:淬火裂纹和非淬火裂纹的特征及实例分析

淬火裂纹是指在淬火过程中或在淬火后的室温放置过程中产生的裂纹。后者又叫时效裂纹。造成淬火开裂的原因很多,在分析淬火裂纹时,应根据裂纹特征加以区分。


一、淬火裂纹的特征


在淬火过程中,当淬火产生的巨大应力大于材料本身的强度时,便会导致裂纹产生。淬火裂纹往往是在马氏体转变开始进行后不久产生的,裂纹的分布则没有一定的规律,但一般容易在工件的棱角槽口、截面突变处形成。


在显微镜下观察到的淬火开裂,可能是沿晶开裂,也可能是穿晶开裂;有的呈放射状,也有的呈单独线条状或呈网状。


因在马氏体转变区的冷却过快而引起的淬火裂纹,往往是穿晶分布,而且裂纹较直,周围没有分枝的小裂纹。


因淬火加热温度过高而引起的淬火裂纹,都是沿晶分布,裂纹尾端尖细,并呈现过热特征:结构钢中可观察到粗针状马氏体;工具钢中可观察到共晶或角状碳化物。


表面脱碳的高碳钢工件,淬火后容易形成网状裂纹。这是因为,表面脱碳层在淬火冷却时的体积胀大比未脱碳的心部小,表面材料受心部膨胀的作用而被拉裂呈网状。


二、非淬火裂纹的特征


淬火后发生的裂纹,不一定都是淬火所造成的,一般可根据下面的特征来区分。


淬火后发现的裂纹,如果裂纹两侧有氧化脱碳现象,则可以肯定裂纹在淬火之前就已经存在。淬火冷却过程中,只有当马氏体转变量达到一定数量时,裂纹才有可能形成。与此相对应的温度,大约在250℃以下。在这样的低温下,即使产生了裂纹,裂纹两侧也不会发生脱碳和出现明显氧化。所以,有氧化脱碳现象的裂纹是非淬火裂纹。


如果裂纹在淬火前已经存在,又不与表面相通,这样的内部裂纹虽不会产生氧化脱碳,但裂纹的线条显得柔软,尾端圆秃,也容易与淬火裂纹的线条刚健有力,尾端尖细的特征区别开来。


三、实例分析


实例一:


40Cr钢制成的转子轴,经锻造、淬火后发现裂纹。裂纹两侧有氧化迹象,经金相检验,裂纹两侧存在脱碳层,而且裂纹两侧的铁素体呈较大的柱状晶粒,其晶界与裂纹大致垂直。结论:裂纹是在锻造时形成的非淬火裂纹。


当工件在锻造过程中形成裂纹时,淬火加热即引起裂纹两侧氧化脱碳。随着脱碳过程的进行,裂纹两侧的碳含量降低,铁索体晶粒开始生核。当沿裂纹两侧生核的铁素体晶粒长大到彼此接触后,便向离裂纹两侧较远的基体方向生长。由于裂纹两侧在脱碳过程中碳浓度的下降,也是由裂纹的开口部位向内部发展,因而为铁素体晶粒的不断长大提供了条件,故最终长大为晶界与裂纹相垂直的柱状晶体。


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